Рисунок 2 — Поперечное сечение сталежелезобетонной конструкции

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 35 из 79Следующая ⇒

11.1  Общие положения

11.1.1 Требования настоящего раздела следует соблюдать при проектировании пролетных строений, в которых железобетонная плита объединена со стальными главными балками, фермами или балками проезжей части для совместной работы.

Сталежелезобетонные пролетные строения железнодорожных мостов, кроме балочно-разрезных со сплошной стенкой с ездой поверху, допускается применять только по согласованию с БЖД.

11.1.2 Требования к качеству и расчетные характеристики материалов сталежелезобетонных конструкций следует принимать согласно разделам 9 и 10.

11.1.3 Расчеты следует выполнять, как правило, исходя из гипотезы плоских сечений, без учета податливости швов объединения стальной и железобетонной частей. Податливость швов объединения необходимо учитывать для балок пролетом менее 8 м и решетчатых ферм с панелями длиной менее 8 м.

11.1.4 В расчетах сталежелезобетонных конструкций следует применять коэффициент приведения n_b = E_st/E_b, где E_st = 2,06 · 10⁵ МПа — модуль упругости конструкционного металла стальной части, E_b — модуль упругости бетона при сжатии и растяжении, определяемый по 9.1.15.

11.1.5 Состав расчетов и виды учитываемых в них неупругих деформаций следует принимать
по таблице 64. Как правило, неупругие деформации необходимо также учитывать при определении усилий в элементах статически неопределимых систем. Допускается приближенный учет неупругих
деформаций бетона с использованием при этом условных модулей упругости в соответствии с приложениями Х и Ц.

Таблица 64

Нагрузки
и воздействия

Неупругие деформации, учитываемые в расчетах

по прочности, устойчивости

на выносливость

по трещино­стойкости

вертикаль­ной и горизонталь­ной
жесткости

ординат строительного подъема (для конструкций со сборной
плитой)

статически определимых пролетных строений железно­дорожных мостов

пролетных строений авто­дорожных
и городских
мостов

по образованию трещин

по раскрытию трещин

Постоянные

kr, us

vkr, us

kr, us

kr, us

kr, us

—

kr, us

Временные вертикальные

cr, pl

vkr, us

cr

wud

cr

wud

wud

Температурные и усадочные

cr, pl

—

—

wud

cr

—

—

Временные поперечные горизонтальные

pl

—

—

—

—

wud

—

При транспортировании, монтаже, предварительном напряжении и регулировании

wud

—

—

wud

cr

—

wud

Примечание — Обозначения:

kr   — ползучесть бетона;

us  — обжатие поперечных швов сборной железобетонной плиты;

vkr — виброползучесть бетона;

cr   — поперечные трещины в железобетоне (от всей совокупности действующих нагрузок);

pl   — ограниченные пластические деформации стали и бетона (от всей совокупности действующих нагрузок и только при проверке сечения);

wud — без учета неупругих деформаций;

«–» — расчет не производится.

11.1.6 Ползучесть бетона необходимо учитывать при определении усилий и моментов от постоянных нагрузок и воздействий, если наибольшие напряжения в бетоне от них превышают 0,2R_b,
где R_b — расчетное сопротивление бетона сжатию по 9.1.7.

При определении влияния ползучести бетона на сталежелезобетонную конструкцию следует, как правило, учитывать изгибную жесткость железобетонной части конструкции E_bI_b.

Ползучесть бетона допускается учитывать приближенно согласно приложению Х, если E_bI_b £ 0,2E_stI_s, где E_stI_s — изгибная жесткость стальной части конструкции.

Потери натяжения напрягаемой арматуры от ползучести бетона, а также дополнительные
деформации от обжатия поперечных швов сборной железобетонной плиты следует определять
в соответствии с приложением Х.

11.1.7 Расчет на выносливость зон железнодорожных мостов, в которых временная нагрузка увеличивает сжимающие напряжения в бетоне, следует выполнять с учетом виброползучести бетона согласно приложению Х.

11.1.8 Усадку бетона следует учитывать при расчетах на температурные воздействия. При этом разгружающее влияние усадки бетона не учитывается.

Предельную относительную деформацию усадки бетона e_shr следует принимать равной 2 · 10^–4 — для монолитной плиты и 1 · 10^–4 — для сборной плиты.

Допускается уравновешенные в пределах поперечного сечения напряжения от усадки бетона определять в соответствии с приложением Ц.

Ползучесть бетона от усадочных напряжений допускается учитывать путем применения в расчетах условного модуля упругости бетона E_ef,shr = 0,5E_b.

11.1.9 В расчетах на температурные воздействия следует учитывать разность температур железобетонной и стальной частей сечения. Разность температур следует определять, как правило,
на основании теплофизических расчетов.

Расчеты на температурные воздействия допускается выполнять, принимая распределение температур в сечении неизменным по длине сталежелезобетонного пролетного строения и исходя
из следующих нормативных наибольших значений разности температур t_n,max железобетонной плиты и стальной конструкции:

а) для пролетных строений со стальными балками со сплошной стенкой при езде поверху
(рисунок 2 а)):

— в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, и балка подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей при наклоне их к горизонту 30° и более, — 30 °С;

— в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, но балка не подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей, — 15 °С;

— в случае, когда температура стали ниже, чем железобетона, — минус 15 °С;

б) для пролетных строений с решетчатыми главными фермами при езде поверху:

— в случае, когда температура стальных элементов фермы выше, чем железобетона, независимо от условий освещения солнцем, — 15 °С;

— в случае, когда температура стальных элементов фермы ниже, чем железобетона, —
минус 10 °С;

в) для пролетных строений с главными балками со сплошной стенкой или с решетчатыми главными фермами и расположенной между ними железобетонной плитой с ездой понизу или посредине:

— в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, — 20 °С;

— в случае, когда температура стали ниже, чем железобетона, — минус 15 °С;

г) для пролетных строений железнодорожных мостов с безбалластной плитой в проезжей части
и в пролетных строениях автодорожных и городских мостов с ездой поверху без (до) устройства
на железобетонной плите проезжей части одежды ездового полотна в случае, когда температура железобетона выше, чем стали, — 20 °С.

Усилия и напряжения от температурных воздействий следует определять:

— в соответствии с перечислением а) — с принятием по высоте стальной части сечения криволинейной эпюры разности температур (рисунок 2 б)) с ординатой в i-й точке

,                                     (62)

где Z_b1,i, h_w — см. рисунок 2 а), см;

— в соответствии с перечислениями б) и в) — с принятием прямоугольной эпюры разности температур по всей высоте стальной части сечения;

— в соответствии с перечислением г) — с принятием криволинейной эпюры разности температур по рисунку 2 в) и с ординатой в i-й точке:    

,                                                (63)

где Z_bf,i — см. рисунок 2, см.

В пролетных строениях с ездой поверху стальную часть коробчатого сечения допускается условно разделять на балки двутаврового сечения и при этом учитывать разность температур согласно рисунку 2 б).

Допускается уравновешенные в пределах поперечных сечений напряжения от изменений температуры определять в соответствии с приложением Ц. 

и расчетные эпюры разности температур:

Познавательные статьи:



Организация работы процедурного кабинета

Статус республик в составе РФ

Понятие финансов, их функции и особенности

Сущность демографической политии