Е. 2 свободно опертые балки и плиты
Содержание книги
- Различие между принципами и правилами применения
- Дополнительные обозначения к EN 1992-1-1
- Строчные буквы греческого алфавита
- Номинальное воздействие пожара
- Расчетные характеристики материалов
- Анализ частей конструктивной системы
- Общий анализ конструктивной системы
- Таблица 3.1 — Значения основных параметров диаграммы деформирования сжатого бетона при повышенных температурах
- Рисунок 3.3 — Математическая модель диаграммы деформирования
- Теплотехнические характеристики бетона
- Рисyнок 3.6a — Зависимость коэффициента удельной теплоемкости бетона cр(q)
- Рисунок 3.7 — Коэффициент теплопроводности бетона
- Приведенное поперечное сечение
- Рисунок 4.1 — Коэффициент снижения нормативного сопротивления бетона (kc(q)= fc,q /fck)
- Рисунок 4.2а — Коэффициент снижения нормативного сопротивления
- Проверка общих методов расчета
- Поверхностное разрушение бетона
- Рисунок 4.4 — Ширина зазора в стыке
- Рисунок 5.1 — Зависимость коэффициентов ks(qcr) и kр(qcr) от критической температуры
- Qcr (ks(qcr) = ss,fi/fyk(20 °С), kр(qcr) = sp,fi/fpk(20 °С))
- Рисунок 5.2 — Сечения конструктивных элементов
- Таблица 5. 2а — минимальные размеры и расстояние до оси арматуры для колонн с прямоугольным и круглым сечением
- Таблица 5. 2b — минимальные размеры и расстояние до оси арматуры для колонн с прямоугольным и круглым сечением
- Стены. Ненесущие стены (перегородки). Таблица 5.3 — Минимальная толщина ненесущих стен (перегородок). Окончание таблицы 5.3. Несущие стены. Таблица 5.4 — Минимальные толщина и расстояние до оси арматуры для несущих железобетонных стен. Противопожарные сте
- с — двутавровое поперечное сечение
- удовлетворяющая требованиям к фиктивному поперечному сечению
- Рисунок 5.6 — Эпюра изгибающих моментов над опорами при пожаре
- Балки, обогреваемые со всех сторон
- Рисунок 5.7 — Бетонные плиты с настилом
- Рисунок 5.8 — Система плит, для которой необходимо обеспечить
- Таблица 6.1N — Зависимость сопротивления высокопрочного бетона (kc(q) = fc,q/fck) от температуры q
- Теплотехнические характеристики
- Таблица 6.2N — Коэффициент km для балок и плит
- Рисунок А.1 — Зона поперечного сечения, для которой действуют температурные профили
- Рисунок А.2 — Температурные профили плит (толщина h = 200 мм)
- Рисунок А. 20 — Изотермы 500 °С круглой колонны (диаметр 300 мм)
- В.1.2 Методы расчета поперечного сечения железобетона, находящегося под действием изгибающего момента и продольного усилия
- а — обогрев при пожаре с трех сторон (прогрев со стороны растянутой зоны);
- Рисунок В.2 — Расчетная схема для прямоугольного поперечного железобетонного сечения
- Рисунок В. 4 — деление на зоны обогреваемой с двух сторон стены при пожаре
- а — снижение сопротивления сжатию приведенного поперечного сечения;
- В.3.2 Метод оценки огнестойкости сечений колонн
- Потеря устойчивости колонн при пожаре
- Таблица С. 4 — минимальные размеры и расстояние до оси арматуры железобетонных колонн прямоугольного и круглого сечения (w = 0,5; Е = 0,025, b ³ 10 мм)
- Таблица С. 8 — минимальные размеры и расстояние до оси арматуры железобетонных колонн прямоугольного и круглого сечения (w = 1,0; Е = 0,25, b ³ 100 мм)
- D.2 Армирование на срез и кручение
- Рисунок D.2 — Поперечное сечение с нанесенными точками Р
- Е. 2 свободно опертые балки и плиты
- Сведения о соответствии государственных стандартов
- Таблица НП. 1 — национальные Требования и национально установленные параметры, которыми следует пользоваться при строительстве зданий и сооружений на территории Республики Беларусь
Е.2 Свободно опертые балки и плиты
(1) Необходимо подтвердить выполнение следующего условия:
Med,fi £ MRd,fi. (E.1)
(2) Нагрузки при пожаре определяются согласно EN 1991-1-2.
(3) Максимальный расчетный изгибающий момент для преимущественно равномерно распределенной нагрузки определяется по формуле
 , (E.2)
где wEd,fi — равномерно распределенная при пожаре нагрузка, кН×м-1;
leff — расчетная длина балки или плиты.
(4) Расчетный изгибающий момент сечения MRd,fi при пожаре определяется по формуле
 , (E.3)
где gs — частный коэффициент безопасности по арматуре согласно EN 1992-1-1;
gs,fi — частный коэффициент безопасности по арматуре при пожаре;
ks(q) — коэффициент снижения сопротивления арматуры при температуре q для требуемого предела огнестойкости. Температура q для установленного расстояния до оси арматуры принимается по приложению А;
MEd — расчетное значение изгибающего момента при нормальной температуре согласно EN 1992-1-1;
As,prov — площадь растянутой арматуры;
As,req — необходимая площадь растянутой арматуры согласно EN 1992-1-1.
Должно выполняться условие As,prov/As,req £ 1,3.
Е.3 Неразрезные балки и плиты
(1) В расчете огнестойкости статическое равновесие изгибающих моментов и поперечных сил должно быть обеспечено по всей длине неразрезных балок и плит.
(2) Для обеспечения равновесия в расчете огнестойкости допускается перераспределение момента от пролета к опорам, если над опорами имеется достаточная площадь арматуры для восприятия
расчетной нагрузки при пожаре. Данное армирование должно распространяться на достаточное расстояние в пролете для обеспечения надежного перекрытия момента.
(3) При пожаре изгибающий момент сечения MRd,fi,Span в месте наибольшего прогиба определяется согласно E.2 (4). Расчетный изгибающий момент при воздействии равномерно распределенной нагрузки при пожаре  должен соответствовать изгибающему моменту таким образом, чтобы опорные моменты MRd1,fi и MRd2,fi обеспечивали равновесие согласно рисунку Е.1. Это достигается выбором для первой опоры момента, менее или равного изгибающему моменту сечения (по формуле (Е.4)), затем определяется момент для другой опоры.
(4) При невозможности более точных расчетов при пожаре изгибающий момент сечения на опоре определяется по формуле
 , (E.4)
где gs, gs,fi, MЕd, As,prov, As,req — согласно E.2;
а — приведенное расстояние до оси арматуры по графе 5 таблицы 5.5 — для балок и графе 3 таблицы 5.8 — для плит;
d — расчетная высота сечения.
Должно выполняться условие As,prov/As,req £ 1,3.
1 — эпюра момента от равномерно распределенной нагрузки при пожаре
Рисунок Е.1 — Эпюра равновесного изгибающего момента Med,fi
(5) Формула (Е.4) справедлива, если температура верхней арматуры над опорами не превышает 350 °С для ненапрягаемых стержней и 100 °С — для напрягаемых канатов.
При более высокой температуре следует снизить MRd,fi используя ks(qcr) или kр(qcr), определенные
по рисунку 5.1.
(6) Длина армирования при пожаре lbd,fi должна подвергаться проверке. Допускается проверку производить с использованием формулы
 (E.5)
где lbd — указано в разделе 8 EN 1992-1-1.
Ориентировочную длину стержня необходимо продлевать за пределы опоры до соответствующей нулевой точки моментов в соответствии с расчетом согласно Е.3 (3) с прибавлением длины lbd,fi.
|
