Рисунок 4.1 — Коэффициент снижения нормативного сопротивления бетона (kc(q)= fc,q /fck)

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 22 из 58Следующая ⇒

4.2.4 Снижение прочности

4.2.4.1 Общие положения 

(1) В настоящем подразделе приведены зависимости нормативного сопротивления бетона сжатию, нормативного сопротивления ненапрягаемой и напрягаемой арматуры от температуры. Допускается их применять в упрощенных методах расчета (см. 4.2.3).

(2) Зависимости, приведенные в 4.2.4.2 и 4.2.4.3, применяются только для температурных режимов пожара, сравнимых со стандартным в момент достижения максимальной температуры в помещении.

(3) Допускается использовать другие законы изменения характеристик материалов, если они не противоречат экспериментальным данным.

4.2.4.2 Бетон

(1) Зависимость нормативного сопротивления бетона сжатию от температуры q(k_c(q) = f_c,q/f_ck) приведена в таблице 3.1, графа 2 — для бетона с силикатным заполнителем, графа 5 — для бетона
с карбонатным заполнителем (рисунок 4.1).

1 — бетон нормальной плотности с силикатным заполнителем;

2 — бетон нормальной плотности с карбонатным заполнителем

Рисунок 4.1 — Коэффициент снижения нормативного сопротивления бетона (kc(q)= fc,q /fck)

4.2.4.3 Арматура

(1)Для растянутой арматуры зависимость нормативного сопротивления от температуры q (k_s(q) = f_sp,q/f_yk) приведена в таблице 3.2а. Для растянутой ненапрягаемой арматуры класса N в балках и плитах с e_s,fi ³ 2 % следует применять таблицу 3.2а: графа 2 — для горячекатаной арматуры, графа 3 — для холодно­деформированной арматуры (рисунок 4.2а, кривые 1 и 2).

Зависимость нормативного сопротивления ненапрягаемой арматуры класса Х от температуры q(k_s(q) = f_sp,q/f_yk) приведена в таблице 3.2b для горячекатаной и холоднодеформированной арматуры (рисунок 4.2b, кривая 1).

В колоннах, сжатых зонах балок и плит зависимость нормативного сопротивления при 0,2 % остаточного необратимого удлинения (k_s(q) = f_sp,q/f_yk) от температуры для сжатой ненапрягаемой арматуры класса N определяется следующим образом:

k_s(q) = 1                                       при 20 °С £ q £ 100 °С;

k_s(q) = 0,7 – 0,3 ∙ (q – 400)/300      при 100 °С < q £ 400 °С;

k_s(θ) = 0,57 – 0,13 ∙ (q – 500)/100  при 400 °С < q £ 500 °С;

k_s(q) = 0,1 – 0,47 ∙ (q – 700)/200    при 500 °С < q £ 700 °С;

k_s(q) = 0,1 ∙ (1200 – q)/500            при 700 °С < q £ 1200 °С.

Формулы справедливы для растянутой арматуры с e_s,fi < 2 % в упрощенных методах расчета поперечного сечения (рисунок 4.2а, кривая 3).

Аналогично зависимость сопротивления при 0,2 % остаточного необратимого удлинения от температуры q (k_s(q) = f_sp,q/f_yk) для сжатой ненапрягаемой арматуры класса Х определяется следующим образом:

k_s(q) = 1

при 20 °С £ q £ 100 °С;

k_s(q) = 0,8 – 0,2 ∙ (q – 400)/300

при 100 °С < q £ 400 °С;

k_s(q) = 0,6 – 0,2 ∙ (q – 500)/100

при 400 °С < q £ 500 °С;

k_s(q) = 0,33 – 0,27 ∙ (q – 600)/100

при 500 °С < q £ 600 °С;

k_s(q) = 0,15 – 0,18 ∙ (q – 700)/100

при 600 °С < q £ 700 °С;

k_s(q) = 0,08 – 0,07 ∙ (q – 800)/100

при 700 °С < q £ 800 °С;

k_s(q) = 0,05 – 0,03 ∙ (q – 900)/100

при 800 °С < q £ 900 °С;

k_s(q) = 0,04 – 0,01 ∙ (q – 1000)/100

при 900 °С < q £ 1000 °С;

k_s(q) = 0,04 ∙ (1200 – q)/200

при 1000 °С < q £ 1200 °С.

Формулы справедливы для растянутой арматуры с e_s,fi < 2 % (рисунок 4.2b, кривая 2).

(2) Зависимость нормативного сопротивления напрягаемой арматуры от температуры q (k_р(q) = f_py,q/(bf_pk) или k_р(q) = f_pp,q/(bf_pk)) определяется согласно 3.2.4 (2), с учетом данных таблицы 3.3, графа 2а или 2b — для холоднодеформированной арматуры, графа 3 — для термически упрочненной арматуры (рисунок 4.3).

1 — растянутая горячекатаная арматура при e_s,fi ³ 2 %;

2 — растянутая холоднодеформированная арматура при e_s,fi ³ 2 %;

3 — сжатая и растянутая при e_s,fi < 2 % арматура

Познавательные статьи:



Психологические особенности спортивного соревнования

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Занятость населения и рынок труда

Социальный статус семьи и её типология