Рисyнок 3.6a — Зависимость коэффициента удельной теплоемкости бетона cр(q)
Содержание книги
- Технический кодекс ткп EN 1992-1-2-2009 (02250)
- Европейский стандарт
- Статус и область применения Еврокодов
- Национальные стандарты, обеспечивающие выполнение Еврокодов
- Дополнительная информация, касающаяся технического кодекса установившейся практики ТКП EN 1992-1-2
- Расчет отдельных конструкций. Расчет частей конструктивной системы. Общий расчет конструктивной системы
- Рисунок 1 — Варианты методов расчета
- проектирование железобетонных конструкций
- Различие между принципами и правилами применения
- Дополнительные обозначения к EN 1992-1-1
- Строчные буквы греческого алфавита
- Номинальное воздействие пожара
- Расчетные характеристики материалов
- Анализ частей конструктивной системы
- Общий анализ конструктивной системы
- Таблица 3.1 — Значения основных параметров диаграммы деформирования сжатого бетона при повышенных температурах
- Рисунок 3.3 — Математическая модель диаграммы деформирования
- Теплотехнические характеристики бетона
- Рисyнок 3.6a — Зависимость коэффициента удельной теплоемкости бетона cр(q)
- Рисунок 3.7 — Коэффициент теплопроводности бетона
- Приведенное поперечное сечение
- Рисунок 4.1 — Коэффициент снижения нормативного сопротивления бетона (kc(q)= fc,q /fck)
- Рисунок 4.2а — Коэффициент снижения нормативного сопротивления
- Проверка общих методов расчета
- Поверхностное разрушение бетона
- Рисунок 4.4 — Ширина зазора в стыке
- Рисунок 5.1 — Зависимость коэффициентов ks(qcr) и kр(qcr) от критической температуры
- Qcr (ks(qcr) = ss,fi/fyk(20 °С), kр(qcr) = sp,fi/fpk(20 °С))
- Рисунок 5.2 — Сечения конструктивных элементов
- Таблица 5. 2а — минимальные размеры и расстояние до оси арматуры для колонн с прямоугольным и круглым сечением
- Таблица 5. 2b — минимальные размеры и расстояние до оси арматуры для колонн с прямоугольным и круглым сечением
- Стены. Ненесущие стены (перегородки). Таблица 5.3 — Минимальная толщина ненесущих стен (перегородок). Окончание таблицы 5.3. Несущие стены. Таблица 5.4 — Минимальные толщина и расстояние до оси арматуры для несущих железобетонных стен. Противопожарные сте
- с — двутавровое поперечное сечение
- удовлетворяющая требованиям к фиктивному поперечному сечению
- Рисунок 5.6 — Эпюра изгибающих моментов над опорами при пожаре
- Балки, обогреваемые со всех сторон
- Рисунок 5.7 — Бетонные плиты с настилом
- Рисунок 5.8 — Система плит, для которой необходимо обеспечить
- Таблица 6.1N — Зависимость сопротивления высокопрочного бетона (kc(q) = fc,q/fck) от температуры q
- Теплотехнические характеристики
- Таблица 6.2N — Коэффициент km для балок и плит
- Рисунок А.1 — Зона поперечного сечения, для которой действуют температурные профили
- Рисунок А.2 — Температурные профили плит (толщина h = 200 мм)
- Рисунок А. 20 — Изотермы 500 °С круглой колонны (диаметр 300 мм)
- В.1.2 Методы расчета поперечного сечения железобетона, находящегося под действием изгибающего момента и продольного усилия
- а — обогрев при пожаре с трех сторон (прогрев со стороны растянутой зоны);
- Рисунок В.2 — Расчетная схема для прямоугольного поперечного железобетонного сечения
- Рисунок В. 4 — деление на зоны обогреваемой с двух сторон стены при пожаре
- а — снижение сопротивления сжатию приведенного поперечного сечения;
- В.3.2 Метод оценки огнестойкости сечений колонн
Рисyнок 3.6a — Зависимость коэффициента удельной теплоемкости бетона cр(q)
от температуры и влажности (u)
Рисyнок 3.6b — Зависимость объемной теплоемкости cv(q) от температуры
(3) Зависимость плотности от температуры, обусловленная потерей влаги, определяется следующим образом:
r(q) = r(20 °С) при 20 °С £ q £ 115 °С;
r(q) = r(20 °С)×(1 – 0,02 ∙ (q – 115)/85) при 115 °С < q £ 200 °С;
r(q) = r(20 °С)×(0,98 – 0,03 ∙ (q – 200)/200) при 200 °С < q £ 400 °С;
r(q) = r(20 °С)×(0,95 – 0,07 ∙ (q – 400)/800) при 400 °С < q £ 1200 °С.
(4) На рисунке 3.6b приведена зависимость от температуры объемной теплоемкости cv(q) (произведение r(q) и cр(q)) бетона с силикатным заполнителями, влажностью 3 % по массе и плотностью 2300 кг ∙ м–3.
3.3.3 Теплопроводность
(1) Коэффициент теплопроводности бетона lс принимается в интервале между нижним и верхним предельными значениями, определенными по 3.2.3 (2).
Примечание 1 — Значение коэффициента теплопроводности устанавливается в национальном приложении
в интервале между нижним и верхним предельными значениями.
Примечание 2 — Для приложения А применено нижнее предельное значение, остальные разделы не зависят от выбора коэффициента теплопроводности. Высокопрочный бетон — см. 6.3.
(2) Верхнее предельное значение коэффициента теплопроводности lс, Вт ∙ м–1 ∙ К–1, бетона нормальной плотности определяется по формуле
lс = 2 – 0,2451 ∙ (q/100) + 0,0107 ∙ (q/100)2 при 20 °С £ q £ 1200 °С,
где qс — температура бетона.
Нижнее предельное значение коэффициента теплопроводности lс, Вт ∙ м–1К–1, бетона нормальной плотности определяется по формуле
lс = 1,36 – 0,136 ∙ (q/100) + 0,0057 ∙ (q/100)2 при 20 °С £ q £ 1200 °С,
где qс — температура бетона.
(3) Зависимость верхнего и нижнего предельных значений коэффициента теплопроводности бетона от его температуры приведена на рисунке 3.7.
1 — верхнее предельное значение, 2 — нижнее предельное значение
|
