Теплотехнические характеристики бетона
Содержание книги
- Технический кодекс ткп EN 1992-1-2-2009 (02250)
- Европейский стандарт
- Статус и область применения Еврокодов
- Национальные стандарты, обеспечивающие выполнение Еврокодов
- Дополнительная информация, касающаяся технического кодекса установившейся практики ТКП EN 1992-1-2
- Расчет отдельных конструкций. Расчет частей конструктивной системы. Общий расчет конструктивной системы
- Рисунок 1 — Варианты методов расчета
- проектирование железобетонных конструкций
- Различие между принципами и правилами применения
- Дополнительные обозначения к EN 1992-1-1
- Строчные буквы греческого алфавита
- Номинальное воздействие пожара
- Расчетные характеристики материалов
- Анализ частей конструктивной системы
- Общий анализ конструктивной системы
- Таблица 3.1 — Значения основных параметров диаграммы деформирования сжатого бетона при повышенных температурах
- Рисунок 3.3 — Математическая модель диаграммы деформирования
- Теплотехнические характеристики бетона
- Рисyнок 3.6a — Зависимость коэффициента удельной теплоемкости бетона cр(q)
- Рисунок 3.7 — Коэффициент теплопроводности бетона
- Приведенное поперечное сечение
- Рисунок 4.1 — Коэффициент снижения нормативного сопротивления бетона (kc(q)= fc,q /fck)
- Рисунок 4.2а — Коэффициент снижения нормативного сопротивления
- Проверка общих методов расчета
- Поверхностное разрушение бетона
- Рисунок 4.4 — Ширина зазора в стыке
- Рисунок 5.1 — Зависимость коэффициентов ks(qcr) и kр(qcr) от критической температуры
- Qcr (ks(qcr) = ss,fi/fyk(20 °С), kр(qcr) = sp,fi/fpk(20 °С))
- Рисунок 5.2 — Сечения конструктивных элементов
- Таблица 5. 2а — минимальные размеры и расстояние до оси арматуры для колонн с прямоугольным и круглым сечением
- Таблица 5. 2b — минимальные размеры и расстояние до оси арматуры для колонн с прямоугольным и круглым сечением
- Стены. Ненесущие стены (перегородки). Таблица 5.3 — Минимальная толщина ненесущих стен (перегородок). Окончание таблицы 5.3. Несущие стены. Таблица 5.4 — Минимальные толщина и расстояние до оси арматуры для несущих железобетонных стен. Противопожарные сте
- с — двутавровое поперечное сечение
- удовлетворяющая требованиям к фиктивному поперечному сечению
- Рисунок 5.6 — Эпюра изгибающих моментов над опорами при пожаре
- Балки, обогреваемые со всех сторон
- Рисунок 5.7 — Бетонные плиты с настилом
- Рисунок 5.8 — Система плит, для которой необходимо обеспечить
- Таблица 6.1N — Зависимость сопротивления высокопрочного бетона (kc(q) = fc,q/fck) от температуры q
- Теплотехнические характеристики
- Таблица 6.2N — Коэффициент km для балок и плит
- Рисунок А.1 — Зона поперечного сечения, для которой действуют температурные профили
- Рисунок А.2 — Температурные профили плит (толщина h = 200 мм)
- Рисунок А. 20 — Изотермы 500 °С круглой колонны (диаметр 300 мм)
- В.1.2 Методы расчета поперечного сечения железобетона, находящегося под действием изгибающего момента и продольного усилия
- а — обогрев при пожаре с трех сторон (прогрев со стороны растянутой зоны);
- Рисунок В.2 — Расчетная схема для прямоугольного поперечного железобетонного сечения
- Рисунок В. 4 — деление на зоны обогреваемой с двух сторон стены при пожаре
- а — снижение сопротивления сжатию приведенного поперечного сечения;
- В.3.2 Метод оценки огнестойкости сечений колонн
3.3 Теплотехнические характеристики бетона
3.3.1 Температурное расширение
(1) Температурная деформация eс(q) бетона, исходя из длины при температуре 20 °С, определяется следующим образом:
— для силикатных заполнителей
 при 20 °С £ q £ 700 °С;
 при 700 °С < q £ 1200 °С;
— для карбонатных заполнителей
 при 20 °С £ q £ 805 °С;
 при 805 °С < q £ 1200 °С,
где q — температура бетона, °С.
(2) Зависимость температурного расширения бетона от температуры приведена на рисунке 3.5.
1 — силикатный заполнитель; 2 — карбонатный заполнитель
Рисунок 3.5 — Общее температурное расширение бетона
3.3.2 Удельная теплоемкость
(1)Удельная теплоемкость cp(q), Дж ∙ кг–1 ∙ К–1, бетона в сухом состоянии (u = 0 %) определяется следующим образом:
сp(q) = 900 при 20 °С £ q £ 100 °С;
сp(q) = 900 + (q – 100) при 100 °С < q £ 200 °С;
сp(q) = 1000 + (q – 200)/2 при 200 °С < q £ 400 °С;
сp(q) = 1100 при 400 °С < q £ 1200 °С,
где q — температура бетона, °С.
Зависимость cр(q) от температуры приведена на рисунке 3.6а.
(2) Если в расчетных методах влажность не учитывается особым образом, то указанная для удельной теплоемкости бетона с силикатным и карбонатным заполнителями функция дополняется постоянной сp.peak, расположенной между 100 °С и 115 °С:
сp.peak = 900 Дж∙кг–1 ∙ К–1 — для влажности 0 % от массы бетона;
сp.peak = 1470 Дж∙кг–1 ∙ К–1 — то же, 1,5 %;
сp.peak = 2020 Дж∙кг–1 ∙ К–1 — то же, 3,0 %,
с последующим линейным уменьшением удельной теплоемкости в интервале от 115 °С (соответствует cp.peak) до 200 °С (соответствует 1000 Дж ∙ кг–1 ∙ К–1). Для других значений влажности допускается линейная интерполяция. Изменение коэффициента удельной теплоемкости с учетом cp.peak приведено на рисунке 3.6а.
|
