Расчёт и конструирование колонны

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 9 из 16Следующая ⇒

1.2.5 Построение эпюры материалов

Продольная рабочая арматура в пролете 2Æ20 A-III с см² и 2Æ28 A-III с см². Площадь этой арматуры определена из расчета на действие максимального изгибающего момента в середине пролета. В целях экономии арматуры по мере уменьшения изгибающего момента к опорам два стержня обрываются в пролете, а два других доводятся до опор. Если продольная рабочая арматура разного диаметра, то до опор доводят два стержня большего диаметра.

Площадь рабочей арматуры см², см².

Место теоретического обрыва верхних стержней определяется построением «эпюры материалов», которую можно считать эпюрой несущей способности ригеля при фактически применяемой арматуре.

Определяем изгибающий момент, воспринимаемый ригелем с полной запроектированной арматурой, 2Æ20 A-IIIи 2Æ28 A-III ( см²).

, где см.

Из условия равновесия  где :

. По прил. 10 м/у .

.

Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, больше изгибающего момента, действующего в сечении:

.

До опоры доводятся 2Æ28 A-III с см².

Вычисляем изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой 

2Æ28 A-III.

, где см.

. По прил. 10 м/у .

.

Графически по эпюре моментов определяем место теоретического обрыва стержней

2Æ20 A-III . Эпюра моментов для этого должна быть построена точно с определением значений изгибающих моментов в  пролета.

Изгибающий момент в  пролета равен:

.

Изгибающий момент в  пролета равен:

.

Изгибающий момент в  пролета равен:

.

Откладываем на этой эпюре М_(2Æ28)=212,15 кН*м в масштабе. Точка пересечения прямой с эпюрой называется местом теоретического обрыва арматуры. 

Момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой 2Æ28 A-IIIи 2Æ20 A-III, также откладывается в масштабе на эпюре М.

Длина анкеровки обрываемых стержней определяется по следующей зависимости:

.

Поперечная сила Q определяется графически в месте теоретического обрыва, в данном случае Q=106,32 кН.

Поперечные стержни Æ8 A-III (из условия свариваемости с продольными стрежнями диаметром 20 мм) с  см² в месте теоретического обрыва имеют шаг 20 см.

;

 см см.

Принимаем  см. Шаг хомутов в приопорной зоне  принимается равным  на участке длиной 0,5 м.

Место теоретического обрыва арматуры можно определить аналитически. Для этого общее выражение для изгибающего момента нужно приравнять к моменту, воспринимаемому сечением ригеля с арматурой 2Æ28 A-III  М_(2Æ28)=212,15 кНÎм.

;                  ;

;  ; 

;  - это точки теоретического обрыва арматуры.

Длина обрываемого стержня будет равна м.

Окончательно принимаем длину обрываемых стержней 2Æ20 А-III 3,7м.

Вывод: принимаем продольную нижнюю арматуру 2Æ28 A-IIIи 2Æ20 A-III, продольную верхнюю арматуру - 2Æ16 A-III, поперечную арматуру - 38Æ8 A-III.

Для колонн применяют бетон классов по прочности на сжатие не ниже В15, для сильно загруженных не ниже В25. Колонны армируют продольными стержнями диаметром 12-40 мм, преимущественно из горячекатаной стали класса A-III и поперечными стержнями из горячекатаной стали классов A-III, A-II, A-I.

Познавательные статьи:



Коммуникативные барьеры и пути их преодоления

Рынок недвижимости. Сущность недвижимости

Решение задач с использованием генеалогического метода

История происхождения и развития детской игры