Максимальная перерезывающая сила вычисляется по формуле, кн,

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 11 из 29Следующая ⇒

. (6.2.10.4)

6.2.11 Внешние скручивающие моменты M _скр, кН×м, вычисляются интегрированием расчетной кривой интенсивности скручивающего момента. Последняя представляет собой алгебраическую сумму интенсивности момента m ₁ от силы поддержания P ₁, интенсивности момента m ₂ от силы поддержания P ₂ и погонного момента m ₃ от сил инерции масс судна относительно продольной оси вращения. При этом:

m ₁ = 9,81m₁ Dn _g y ₁ / l ₁; (6.2.11-1)

m ₂ = 9,81m₂ Dn _g y ₂ / l ₂; (6.2.11-2)

m ₃ = – g(x)(m₁ y ₁ + m₂ y ₂); (6.2.11-3)

Значения интенсивности моментов m ₁ и m ₂ по длине судна принимаются в соответствии с рис. 6.2.5 и табл. 6.2.5. Значение интенсивности момента m ₃ принимается по всей длине судна.

6.2.12 При прочностных натурных испытаниях на волне головного судна согласно 6.1.6 необходимо уточнить суммарный изгибающий момент на мидель-шпангоуте СВП при продольном изгибе.

В том случае, если найденное значение больше вычисленного согласно 6.2.8, расчеты прочности, конструкцию и размеры связей корпуса серийных судов следует откорректировать в соответствии с продольным изгибающим моментом СВП на мидель-шпангоуте, полученным при прочностных натурных испытаниях.

Расчетные местные нагрузки

6.2.13 Местная нагрузка на днище и скеги СВП определяется для следующих случаев:

.1 давление в воздушной подушке (при отсутствии контакта конструкции с водой);

.2 удар конструкций о воду;

.3 гидростатическое давление (при плавании судна в водоизмещающем положении);

.4 постановка на опоры.

6.2.14 Распределение давлений воздушной подушки на днище по длине СВП при отсутствии контакта с водой принимается в соответствии с рис. 6.2.14. Давление по ширине днища следует считать равномерно распределенным.

Ординаты эпюры давлений равны:

p ₁ = 9,81(2 Dn _g / F _вп); (6.2.14-1)

p ₂ = 9,81 Dn _g / F _вп. (6.2.14-2)

Значение расчетного давления должно быть не меньше увеличенного на 30 % давления, создаваемого вентиляторной установкой при нулевом расходе воздуха.

Рис. 6.2.14

6.2.15 Распределение давлений по длине при плоском ударе днищем о волну принимается в соответствии с рис. 6.2.15. Давление по ширине судна следует считать равномерно распределенным.

Значения давлений, действующих на конструкции в процессе удара, принимаются равными‚ кПа:

; (6.2.15-1)

; (6.2.15-2)

(6.2.15-3)

где k — коэффициент неравномерности:

k = 1 — при расчете перекрытий;

k = 3 — при расчете продольных ребер жесткости и пластин в районе 0 – 10 шп.;

k = 1,25 — при расчете продольных ребер жесткости и пластин в районе 20 шп.

Рис. 6.2.15

6.2.16 Гидростатическое давление принимается равным‚ кПа:

На днище

; (6.2.16-1)

На скеги и борта

, (6.2.16-2)

где h — высота расчетной волны, м;

z — расстояние по высоте от основной плоскости до рассматриваемой точки поверхности скега или борта, м.

6.2.17 Местные нагрузки на днище и скеги при постановке на опоры определяются в соответствии с 6.2.6.

6.2.18 Давление воздушной подушки на внутренние поверхности скегов принимается равномерно распределенным по высоте. Давление воздушной подушки следует считать распределенным по длине СВП в соответствии с рис. 6.2.14.

6.2.19 Расчетная нагрузка для палуб принимается равной‚ кПа:

.1 для участков палуб, на которых возможно скопление пассажиров или команды, — 5,0;

.2 для палуб в районе расположения кресел для пассажиров — 3,5;

.3 для пластин и продольных балок палуб надстроек — 3,0;

.4 для бимсов палуб надстроек — 1,0.

6.2.20 Расчетная равномерно распределенная нагрузка на лобовые стенки и окна надстройки первого яруса принимается равной:

Познавательные статьи:



Техника прыжка в длину с разбега

Организация работы процедурного кабинета

Области применения синхронных машин

Оптимизация по Винеру и Калману