Технико-экономические показатели

↑

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3

Теплоноситель

Температура, К

Плотность, г/м3

Удельная теплоемкость

Теплопроводность

Вт/(м К)

Кинематическая вязкость

М2/с

Число Прандтля

Pr

кДж/(кг К)

кДж/(м3 К)

Воздух

0,75

1,75

1,31

3,9*10^-2

3,52*10^-5

1,18

Соль

45%NaNO2+

55%KNO3

1,525

0,35

2,32*10^-4

1,78

Соль BaCl2

0,755

0,35

2,07*10^-4

1,32

Вода

998,2

4,18

0,6

1,0*10^-6

7,02

Шлак

1,20

2,0

1,7*10^-5

0,0357

Железо

0,88

25,0

9,5*10^-8

2,34*10^-5

Калий

0,78

28,2

2,05*10^-7

0,0039

Литий

4,61

48,5

6,2*10^-7

0,0273

Сплав

25% Na +

0,87

30,9

2,14*10^-7

0,0042

75% К

Сплав Вуда

0,15

9,6

2,43*10-7

0,04

применяют только в различных системах охлаждения, в том числе и электрических печей.

Жидкометаллические теплоносители, даже небольшой плотности (калий, натрий и сплавы на их основе), способны обеспечить эффективную конвективную теплопередачу, а особенно теплоотдачу при минимальном тепловом сопротивлении пограничного слоя, из-за высокой теплопроводности, имеющей электронную природу.  Эксперименты показывает, что  при нагреве в жидком натрии можно достичь значения коэффициента теплоотдачи конвекцией порядка 10-30 кВт/(м2 К). Однако печи сопротивления с такими теплоносителями не получили распространения из-за невозможности обеспечить безопасные условия их эксплуатации. Жидкометаллические теплоносители находят применение в закрытых системах охлаждения электрических печей некоторых типов и в других отраслях техники.

В конвективных печах сопротивления возможно применение твердого зернистого (0,1-4мм) теплоносителя, находящегося в состоянии псевдоожижения при фильтрации газа через слой сыпучего материала («кипящий» слой). Высокая эффективность конвективного теплопереноса в таком двухфазном теплоносителе, характеризуемая коэффициентом теплоотдачи порядка 400-500 Вт/(м2 К), зависит от теплопроводности газовой фазы и от объемной теплоемкости твердой фазы.

Условия конвективного переноса тепла зависят также от организации движения теплоносителя, т.е. от скорости и расхода теплоносителя, схемы принудительной циркуляции, создаваемой,  как уже указывалось, печными вентиляторами для газов или

электромагнитными силами, возникающими при прохожде­нии электрического тока через электропроводный теплоно­ситель.

При переменной температуре теплоносителя в печах, работа­ющих по конвективному проточному режиму, вентилятор целе­сообразно располагать в наиболее холодной части печной камеры, например, перед калорифером после прохождения потока тепло­носителя через рабочее пространство печи, что позволяет развить максимальный напор и способствует увеличению срока службы вентилятора. В некоторых случаях для увеличения расхода теплоносителя устанавливают параллельно или последовательно два или несколько вентиляторов.

Скорость теплоносителя, определяющая механизм теплопереноса и удельную мощность его потока, может быть увеличена двумя способами:

увеличением расхода теплоносителя при неизменном попереч­ном сечении для прохода теплоносителя, что влечет за собой уменьшение разности температур теплоносителя на входе в рабо­чее пространство печи и на выходе из него, т. е. ухудшение ис­пользования тепла в рабочем пространстве.

уменьшением поперечного сечения для прохода теплоносителя при неизменном расходе теплоносителя, что приводит к увеличе­нию разности температур на входе и выходе, т, е. способствует улучшению использования тепла.

В большинстве промышленных низкотемпературных конвективных печей сопротивления скорость течения газообразных теплоносителей в рабочем пространстве составляет 5—15 м/с, что обеспечивает величину а" = 30-60 Вт/(м2 К).   

Для интенсификации конвективной теплоотдачи в печах непре­рывного действия при нагреве металла с мало развитой поверх­ностью теплообмена применяют направленное движение струй теплоносителя со скоростью 40 м/с и более («атакующие струи»), что уменьшает толщину пограничного слоя и увеличивает а" до 100 - 120 Вт/(м² К).

При нагреве в жидком теплоносителе (в том числе и в жидкометаллическом) в начальной стадии после погружения нагрева­емого материала на его поверхности появляется слой твердой фазы (гарнисаж), толщина которого сначала нарастает, достигая некоторого максимального значения, а затем по мере нагрева этого слоя и нагреваемого материала уменьшается до нуля. Тепло­обмен между теплоносителем и нагреваемым материалом проис­ходит через этот слой, естественно, с меньшим значением коэф­фициента а", причем температура поверхности раздела жидкой и твердой фаз за время существования этого слоя остается по­стоянной, равной температуре плавления (для чистых металлов и солей) или температуре линии ликвидус (для смесей солей, сплавов и шлаков).

В таких условиях теплообмен между жидким теплоносителем и поверхностью нагреваемого материала является теплообменом в двухфазной среде с подвижной границей раздела фаз. На этой стадии нагрева принимают некоторое среднее значение коэффициента теплоотдачи а"с_р.

Вторая стадия конвективного нагрева, протекающая при непосредственном контакте поверхности нагреваемого материала с жидким теплоносителем, характеризуется коэффициентом тепло­отдачи а", зависящим от температуры и теплофизических свойств теплоносителя (см. табл. 13), условий циркуляции его в ванне печи: в соляных ваннах а" = 0,4-1,6 кВт/(м² К), в печах элек­трошлакового переплава а" = 3—6 кВт/(м² К), в печах с жидкометаллическими теплоносителями а" = 10 - 30 кВт/(м²К).

КОНСТРУКЦИЯ

Конструкции и эксплуатационные свойства конвективных печей определяются природой и схемой циркуляции теплоносителя, рабочей температурой, режимом работы, загрузки и выгрузки

Рис. 215. Камерная печь с электрокалорифером: I — калорифер; 2 — вентилятор; 3 — жалюзи

нагреваемого материала для печей периодического действия или способами загрузки, транспортировки через рабочее пространство во время нагрева и выгрузки для печей непрерывного действия.

В металлургической промышленности применяют конвективные низко- и сред нетемпературные печи с принудительной циркуляцией

печной атмосферы и печи различных типов с жидкими теплоносителями — электрические нагревательные ванны (соля­ные ванны), печи электрошлакового переплава, электромагмати­ческие печи, печи с кипящим слоем.

 Камерные печи (рис. 215) типа СНО, оборудованные электро­калорифером

и печным вентилятором центробежного типа (конвективный проточный режим работы),

входят в состав камерных агрегатов типа СНЦА для химико-термической об­работки, а

также широко применя­ются в качестве сушильных печей (тип СНОС). Рабочая

температура до 625 К, объем рабочей камеры от 0,036 до 0,36 м3, мощность

от 25 до 160 кВт. Печи с площадью пода бо­лее 1,2 м² механизированы.

Шахтные печи (рис. 216) с принудительной циркуляцией воз­духа (тип СШО),

защитной атмосфе­ры (тип СШЗ), диссоциированного аммиака (тип США) или

контролиру­емой атмосферы (тип СШЦ) обору­дуют открытыми нагревателями

и печным вентилятором центробежного или осевого типа, предназначенным

для создания циркуляции теплоно­сителя в шахте (конвективный

  цир­куляционный режим работы) или внутри муфеля в печах (тип СШЦМ)

с рабочей температурой до 1225К.

Отличительные особенности  этих печей — компактность, удобство

обслуживания, легко достижимая гер­метичность рабочего пространства, простота механизации операций

загрузки и выгрузки, равномерность распределения потока теплоносителя и нагрева по объему рабочего прос­т-

ранства (до ±5 К). Мощность шах­тных печей описанных типов составляет 12—300 кВт.

Рис. 216. Шахтная печь с принуди­тельной циркуляцией атмосферы: I — механизм подъема н поворота крышки; г — крышка (свод); 3 — привод вентилятора; 4 — футеров­ка; 5 — направляющие; 6 — экран (муфель); 7 — нагреватели; 8 — песчаный затвор

Колпаковые печи (цилиндрические одностопные или прямоугольные многостопные, рис. 217)

могут быть низкотемпе­ратурными (до 775 К) с открытыми нагревателями или среднетемпературными

(до 1275 К) с закрытыми нагревателями и цирку­ляцией воздуха (тип СГО) или контролируемой атмосферы

(тип СГЗ) под муфелем. Печные вентиляторы центробежного или

осевого типа обычно устанавливают на каждом стенде по оси

1 *

стопы для обеспечения равномерного нагрева и охлаждения обрабатываемого материала. Производительность, тепловой к. п. д. и съем продукции с единицы производственной площади у много­стопных печей выше, чем у одностопных, а удельный расход электрической энергии — ниже. Однако для обслуживания много­стопных печей требуются краны большой грузоподъемности.

Конвейерные печи низкотемпературные типа СКО с горизонтальным конвейером (рис, 218) или типа СЕО с подвес­ным конвейером и среднетемпературные тина СКЗ являются наиболее распространенными конвективными печами сопротив­ления непрерывного действия, применяемыми, как правило, в составе агрегатов типа СКЗА для комплексной термической обработки. Конвейерные печи часто работают по принципу про­тивотока, когда поток теплоносителя движется против движения нагреваемого материала (принцип методических печей).

Рабочее пространство печей, работающих с контролируемыми атмосферами, герметизируют с помощью шлюзовых камер, пред­усмотренных со стороны загрузки и выгрузки. В печах типа СКО загрузочный и разгрузочный проемы для уменьшения тепловых потерь с теплоносителем оборудуют аэродинамическими тепловыми завесами.

Печные вентиляторы центробежного типа, создающие направ­ленную циркуляцию атмосферы, обычно устанавливают в своде по оси печной камеры. Число вентиляторов и нагревателей опре­деляют аэродинамическим и тепловым расчетами.

Если по технологии в печи предусмотрен не только нагрев, но и охлаждение нагретого материала, может быть применена схема с рекуперативными зонами, когда для нагрева материала частично используется тепло, отдаваемое нагретым материалом при охлаждении. Рекуперацию обычно осуществляют в П-образных печах непрерывного действия при встречном движении нагре­ваемого и охлаждаемого материалов. При этом печные вентиля­торы располагают у противоположных стен, в результате чего создается поперечная циркуляция, обеспечивающая равномерное распределение теплоносителя по сечению печной камеры.

Рольганговые печи являются наиболее универсаль­ными низко- и среднетемпературными конвективными печами сопротивления непрерывного действия. Длина рабочего про­странства печей типа СРО или СРЗ составляет 8 м. Печь состоит из унифицированных секции длиной 2 м, что позволяет в случае необходимости изменять ее длину. Эти печи часто входят в состав рольганговых агрегатов типа СРЗА.

В каждой самостоятельно регулируемой тепловой зоне на своде установлен печной вентилятор центробежного типа с направля­ющим аппаратом, который создает поперечную циркуляцию с радиально-осевым течением теплоносителя. Спиральные нагреватели, смонтированные на керамических трубках (см, рис. 206, в), уста­новлены в каналах боковых стен печной камеры, отделенных от рабочего пространства экранами. Свод печи перекрыт съемными крышками, число которых соответствует числу тепловых зон, что облегчает демонтаж печного вентилятора.

Т о л к а т е л ь н ы е п е ч и типа СТО или СТЗ обычно применяют в составе толкательных агрегатов для проведения комплексного процесса термической (типы СТОА и СТЗА) пли термохимической (тип СТЦА) обработки металла.

Нагреваемый металл обычно загружают на поддоны размером 0,86 X 0,86 м. которые периодически перемещают по металлическим или карборундовым направляющим при помощи толкателей или таскателей (в виде так называемых гравитационных «собачеи») с, гидравлическим или электромеханическим приводом.

Теплотехническим недостатком толкательных печей являются значительные (до 25 %) потери тепла, аккумулируемого массив­ными поддонами, что снижает тепловой к. п. д.

Печи с жидкими теплоносителями раз­личают по природе и химическому составу, способу нагрева и максимальной рабочей температуре жидкого теплоносителя.

В качестве жидкого теплоносителя используют следующие расплавленные вещества (см. табл. 13):

1. Хлориды натрия (NаС1), калия (КС1) и бария (ВаС1₂), как в чистом виде, так и в виде смесей друг с другом или с хло­ридами магния (МgС12) и кальция (СаС1₂), которые применяют в так называемых соляных ваннах типа СВС, рабочее простран­ство которых представляет собой металлический (при наружном обогреве) или керамический (при внутреннем обогреве) тигель, как правило, прямоугольной или шестигранной формы в виде ванны. Рабочая температура до 1600 К.

2. Нитриты и нитраты натрия ( NаNО₂ , NаNО₃) и калия (КNО₂, КNО₃) как в чистом виде, так и в виде смесей друг с другом, кото­рые применяют в так называемых селитровых ваннах типа СВС. Рабочая температура до 900 К.

3. Гидроксид натрия (NаОН) в чистом виде и в смеси с гидроксидом калия (КОН), которые применяют в так называемых ще­лочных ваннах типа СВЩ. Рабочая температура до 800 К.

4. Шлаки (флюсы) на основе фторида и оксида кальция (СаF₂, СаО), оксида алюминия (А1₂О₃) и других оксидов, которые при­меняют, в так называемых печах электрошлакового переплава типа ЭШП для качественных сталей. Рабочая температура 2100— 2300 К.

5. Чистые оксиды, имеющие высокие температуры плавления Т_пл — алюминия (А1₂О₃,  Т_пл = 2317 ± 4 К), магния (МgО, Т_пл =3073 К), которые применяют в так называемых электро­магматических печах. Рабочая температура 2500—3500 К.

6. Свинец, который применяют в так называемых свинцовых ваннах типа СВГ. Рабочая температура до 1075 К.

По способу нагрева теплоносителя различают ванны с наруж­ным, внутренним косвенным и внутренним прямым нагре­вом.

При наружном нагреве в печах типа СВГ металлическую ванну с жидкометаллическим теплоносителем помещают в футерованную камеру, внутри которой расположены нагреватели открытого типа, работающие по радиационному режиму теплообмена.

При внутреннем косвенном обогреве печей типов СВС и СВЩ трубчатые электронагреватели (ТЭН'ы) закрытого типа погру­жают непосредственно в теплоноситель в ванне. Такие печи имеют меньшие габариты и тепловые потери.

Теплоноситель в средне- (до 1125 К) и высокотемпературных (до 1575 К) печах типа СВС нагревается при прохождении элек­трического тока через ванну между металлическими электро­дами (так называемые электродные соляные ванны, рис. 219). Под действием электродинамической и свободной (естественной) конвекции нагретый в межэлектродном промежутке теплоноси­тель интенсивно выносится в остальной объем ванны, создавая циркуляцию теплоносителя, необходимую для выравнивания температуры в рабочем пространстве ванны и обеспечения высо­кой скорости нагрева. Во избежание протекания тока через на­греваемый электропроводный материал применяют электродные ванны с близко расположенными электродами. Рабочее напряже­ние на электродах 10—20 В.

Первоначальный разогрев и расплавление теплоносителя в электродных ваннах производят при помощи специального пу­скового нагревателя, мощность которого выпирают в пределах 25—30 % мощности ванны при удельной поверхностной мощности не более 150 кВт/м².

Установленная мощность печей с жидкими теплоносителями составляет, кВт: типа СВГ — до 30, типа СВС и СВЩ с внутрен­ним косвенным нагревом теплоносителя — до 300, электродных типа СВС — до 100 с прямоугольной ванной и до 160 с шести­гранной ванной.

При эксплуатации печей с жидкими теплоносителями необ­ходимо соблюдать правила техники безопасности ввиду их взрывоопасности

Уровень соли

Рис. 219. Однофазная электродная соляная ванна типа СВС-1,5.3.4/8,5:

1 — крышка; 2 — электроды; 3 — токопровод; 4 — кожух; 5 — металлический тигель;

6 — футеровка

и принимать меры по охране обслуживающего пер­сонала от вредных выделений путем применения индивидуальной вытяжной вентиляции или бортового отсоса.

Описание конструкции печей типа ЭШП приведено в гл. XIII п.. 2.

Электромагматические печи, печи с жидкометаллическими теплоносителями и с кипящим слоем не нашли широкого примене­ния в черной металлургии.

4. Печи прямого действия

ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛОВОЙ РАБОТЫ

Печи сопротивления прямого действия работают в режиме печей-теплогенераторов с равномерной (при постоянном токе) или неравномерной (при переменном токе) теплогенерацией в зоне технологического процесса (ЗТП), осуществляемой в результате прямого кондукционного нагрева по закону Джоуля-Ленца. Интенсивность теплогенерации характеризуется скоростью преобразования энергии в единице объема q_v (Вт/м³). При этом диф­ференциальное уравнение энергии принимает вид

дТ/дτ = а Т + q_v /(сd),                                                                           (Х.18)

где d и с — плотность и удельная теплоемкость нагреваемого металла; а — коэффициент температуропроводности.

При равномерной теплогенерации можно обеспечить практи­чески равномерный сквозной нагрев (т. е. Т  0) за время τ_н, с:

(X.19)

где Р_н — электрическая мощность, кВт; Р_т. _п — мощность тепло­вых потерь в окружающее пространство, кВт; т₀ — масса нагре­ваемого металла, кг; с_cp — средняя удельная теплоемкость на­греваемого металла, кДж/(кг К);  — разность температур в начале и конце нагрева, К.

Увеличение Р_н при условии Р_н >> Р_т. _п позволяет достигать высоких скоростей нагрева, высокого теплового к, п. д. и низкого удельного расхода электрической анергии. Малые тепловые по­тери позволяют обойтись без ограждения печной камеры, в ре­зультате чего значительно упрощается конструкция печей.

Особенностью тепловой работы установок прямого нагрева является зависимость теплогенерации в объеме нагреваемой заго­товки длиной l с площадью поперечного сечения F, определяемой согласно уравнению (Х.19) электрической мощностью Р_н = 1²R =U²/R = (U²/p) (F/l), от равномерности протекания элек­трического тока по поперечному сечению и характера распределе­ния температурного поля по длине и сечению заготовки, поскольку изменение температуры влияет на удельное электрическое со­противление p, магнитные и теплофизические свойства нагревае­мого металла

При постоянном токе вследствие одинаковой плотности тока по сечению проводника возможна равномерная теплогенерация q_v в объеме нагреваемой заготовки простой формы с одинаковым сечением по всей длине, но степень равномерности температур­ного поля зависит также от теплоотдачи с поверхности в окру­жающую среду и от теплопередачи теплопроводностью вдоль заготовки в подконтактные зоны. Для сохранения заданного зна­чения Р_н нежелательное увеличение сопротивления R из-за роста p по мере повышения температуры нагреваемого металла компен­сируют соответствующим изменением напряжения U, подавае­мого от источника питания.

Распределение температуры вдоль оси нагреваемой заготовки зависит от условий теплогенерации и теплопроводности, конфи­гурации и размеров заготовки, конструкции и расположения токоподводящих контактов, величины переходного контактного сопротивления Rк. Если Rк велико, а теплоотвод от подконтактных зон слабый, то возможен перегрев концов заготовки выше заданной температуры Т_зад (рис. 220, кривая 1). Кривая 2 ха­рактеризует почти равномерный нагрев заготовки по длине L, который может быть осуществлен при выборе оптимальной кон­струкции контактов и рациональном режиме нагрева, а кривая 3  - реаль­ное температурное поле, достигаемое при нагреве стальных заготовок диа­метром 20—80 мм и длиной более 200—250 мм. При нагреве коротких заготовок со сравнительно большими поперечными сечениями (диаметром 50—80 мм) не удастся добиться рас­пределения по кривой 3(см. рис. 220, кривые 4 и 5) и приходится Т_зад обес­печивать за счет повышения интен­сивности теглогенерации. Кривые, приведенные на рис. 220, показы­вают, что при прочих одинаковых условиях l_к тем больше, чем меньше скорость нагрева, т. е. чем меньше q_v , чем больше теплопроводность на­греваемого металла и чем сильнее теплоотвод в подконтактной зоне.

Нагрев переменным током характеризуется неравномерной теплогенерацней, обусловленной неодинаковой плотностью тона по сечению проводника, которая усиливается с увеличением сечения проводника. При нагреве ферромагнитных металлов (железа, нике­ля, кобальта и сплавов на их основе), для которых относительная магнитная проницаемость µ_r > (100—1000), эта неравномерность усиливается,  в результате чего температура в глубине сечения растет сначала медленнее, чем на поверхности, и возни­кает значительный перепад темпера­туры ΔT между центральной зоной сечения и поверхностью (рис. 221). Лишь после перехода точки Кюри, когда металл теряет магнитные свой­ства (µ_r = 1), теплогенерация ста­новится практически равномерной (при диаметре заготовки не более 100—120мм) и к концу нагрева внут­ренняя температура превышает поверхностную T_пов, которая снижается по мере увеличения тепловых потерь с поверхности: конвекцией пропорционально T_пов , излучением пропорцио­нально T⁴_пов.

Рис. 220. Распределение тем­пературы вдоль оси заготовки длиной L при прямом нагреве по методу сопротивления

Рис. 221. Изменение перепада темпе­ратур ΔТ по сечению стальной заго­товки диаметром 70 мм во времени при различной длительности нагрева (цифры у кривых)

Приемлемая для последующей пластической деформации сталь­ных заготовок диаметром 20— 100 мм степень равномерности рас­пределения температуры по длине (см. рис. 220, кривая 3) и по поперечному сечению достигается за время τ_н, с:

τ_н ,                              (Х.20)

где D_м — диаметр нагреваемой заготовки, м.

Это соотношение получено для условий нагрева стали до 1400 — 1500 К, причем примерно половину времени τ_н при при­меняемых в настоящее время электрических режимах занимает нагрев до 100—1100 К.

КОНСТРУКЦИЯ

В металлургической промышленности установки прямого на­грева применяют в качестве нагревательных или термических печей для нагрева прутков, стержней, труб, лент и проволоки, а также для проведения высокотемпературных химико-термиче­ских процессов (графитации уголь­ных электродов при 2600—2900К, производства карборунда, спека­ния заготовок из тугоплавких металлов). По режиму работы ус­тановки прямого нагрева могут быть периодического и непрерыв­ного действия.

Установки периодического дей­ствия (рис. 222) применяют для нагрева неподвижных заготовок, которые включают во вторичную электрическую цепь источника питания при помощи зажимных токоподводящих контактов. Для стальных заготовок усилие зажима контакта принимают из расчета 200-400 Н на 1 кА тока, проходящего через контакт.

Рис. 222. Схема печи для графитизации электродов: 1 – основание; 2 – футеровка; 3 – токоподвод; 4 – электродные заготовки; 5 – засыпка из кокса

Установки непрерывного действия работают без выключения тока в электрической цепи, когда операции загрузки холодных и разгрузки нагретых заготовок выполняются одновременно с на­гревом других заготовок, находящихся все время под напряжением (многопозиционные установки) или при нагреве непрерывно дви­жущейся заготовки - проволоки, ленты, труб. В последнем случае нагреваемый («активный») участок заготовки включают во вторичную цепь источника питания при помощи сухих контак­тов скольжения (щеточных) или качения (роликовых). В  случае опасности появления электрических искр применяют жидкостные контакты с использованием электропроводных жидкостей (рас­плавленный свинец, водный раствор хлорида калия и т. п.).

 Мощность однофазных установок достигает 500 кВ А. Напря­жение на вторичной стороне источника питания составляет  20— 30 В.

Электрический к. п. д. η_э печей сопротивления прямого нагрева зависит от конструкции токоподвода и соотношения геометриче­ских размеров нагреваемой заготовки (рис. 223, а), определяю­щих величину полезного электрического сопротивления вторич­ной цепи источника питания.

Рис. 223. Зависимость электрического η_э (а) и общего η₀ (б) к.п.д. установки прямого нагрева от соотношения L/D²_м при нагреве цилиндрических стальных прутков длиной L и диаметром  D_м (цифры у которых) до температуры 1400К

 Тепловой к. п. д. установок прямого нагрева, не имеющих, как правило, тепловой изоляции, в значительной мере зависит от скорости нагрева и развития теплоотводящей поверхности по сравнению с поперечным сечением нагреваемой заготовки и дости­гает η_т   Графитировочные печи (см. рис. 222) имеют η_т . Общий к. п. д. η₀ составляет 0,6—0,8 при соотно­шении L/D²_м > 200 м-¹ (см. рис- 223, б).

Удельный расход электрической энергии на кондукционный нагрев стальных заготовок под обработку давлением составляет в зависимости от размеров заготовки 220—370 кВт ч/т, на графитацию электродов — до 7 МВтч/т.

 Контрольные вопросы

1. По каким признакам классифицируют печи сопротивления?

2. Назначение ограждения рабочего пространства печей сопротивления.

3. Какие требования предъявляют к материалу нагревателей печей сопро­тивления косвенного действия?

Риг, 333. Зависимость ялентрического 11 (а) я общего ти (в) к. п. д уста­новки пряного нагрева от соотношения ЬД>ц при нагреве а пли ндрнче-ских стальных Прутков длиной (. и диаметром О_н (цифры у чривьЫ до температуры 1100 К

Тепловой к. п. д. установок прямого нагрева, не имеющих, как "Правило, тепловой изоляции, в значительной мере зависит от скорости нагрева и развития тепл«отводящей поверхности по сравнению с поперечным сечением нагреваемой заготовки и дости­гает т]_т да 0,85-=-0,95. Графитнропочпые печи (см. рис. 222) имеют 11_Т я* 0,3ч-0,4. Общий к. п. д. ц₀ составляет 0,6—0,8 при соотно­шении 1/О1, > 200 м-¹ (см. рис- 223, б).

Удельный расход электрической анергии на кондукционный
нагрев стальных заготовок под обработку давлением составляет
в зависимости от размеров заготовки 220—370 кВт-ч/т, на гра-
фитацию электродов — до 7 МВт-ч/т.                            ^:

Контрольные вопросы

1. По каким признакам классифицируют печи сопротивления? '2. Назначение ограждения рабочего пространства пеяей сопротивления. 3. Какие требования предъявляют к материалу нагревателей печей сопро­тивления косвенного действия?

Познавательные статьи:



Техника прыжка в длину с разбега

Организация работы процедурного кабинета

Области применения синхронных машин

Оптимизация по Винеру и Калману