Габариты реле "приведены на рис. П1-9.

↑

⇐ ПредыдущаяСтр 102 из 137Следующая ⇒

Технические данные

Номинальное напряжение равно 100 В, частота 50 Гц.

Диапазон рабочих температур составляет —20—+40° С.

Напряжение небаланса ненагруженного фильтра прн подаче на его вход номинального напряжения прямой последовательности не превышает 1 В основной гармоники.

Диапазон регулировки уставок составляет 6—12 В линейного напряжения обратной последовательности.

Отклонение напряжения срабатывания от уставки яе превы­шает 8%.

Обозначение

на схеме на рис 6-5

Технические данные

ci

МБГЧ-1-1 —250 В, 4 мкФ±10%, 2 шт. парал­лельно

ri

ПЭВ-20 —300 Ом±Ю% н ПЭВР-20 — 390 Ом± ±10% последовательно

с_г

МБГЧ-1-1 —250 В —4 мкФ±10% и МБГЧ-1-1 — 250 В —2 мкФ ± 10%, параллельно

ПЭВ-20— 100 Ом+Ю% н регулируемый резистор 0—240 Ом, последовательно

Дг—Д* ,

Диоды кремниевые Д226Б, 4 шт.

w

2X7700 витков ПЭВ-2/0,11, две параллельные об­мотки. Сопротивление постоянному току 940 Ом каждой

Разброс напряжения срабатывания на любой уставке ие превы­шает 5%- Под разбросом понимается выраженное в процентах от­ношение наибольшей разности измеренных величин к полусумме эти* величин

Коэффициент возврата реле не менее 0,75

Время срабатывания реле при двукратном напряжении сраба­тывания не превышает 0,04 с.

При изменении температуры окружающей среды от —20 до +40° С отклонение напряжения срабатывания не превышает 10% на­пряжения срабатывания при 20° С.

При изменении частоты от 47 до 53 Гц отклонение напряжения срабатывания не превышает 7% напряжения срабатывания при ча­стоте 50 Гц.

Мощность, потребляемая реле, не превышает 15 В-А/фазу

Реле длительно выдерживает 110% номинального напряжения прямой последовательности в симметричном режиме и прн обрыве одной нз фаз

Разрывная мощность контактов реле в цепи постоянного тока с индуктивной нагрузкой (постоянная времени не более 5-10^-3 с) не более 60 Вт прн напряжении до 250 В н токе до 2 А.

Габариты реле приведены на рнс. П1-8.

Масса реле примерно равна 4 кг

Обмоточные данные н номинальные величины комплектующих изделий приведены в табл. 6-1.

Проверка электрических параметров производится при подаче на реле регулируемого симметричного трехфазного напряжения иужиой последовательности. При отсутствии последнего можно воспользо­ваться методом, приведенным в § 6-1. В последнем случае линейное

20—505

напряжение обратной последовательности при срабатывании реле оп­ределяется но формуле:

<6-38)

где С/срав — напряжение, подаваемое на вход реле.

Напряжение срабатывания определяется при плавном повыше­нии напряжения от нуля до срабатывания реле, напряжение возвра­та — при плавном снижении напряжения от номинального зиач§ния до во*врата Напряжение, подаваемое на вход реле, должно быть практически синусоидальным

Регулировка электрических параметров реле производится сле­дующим образом.

Производится настройка ФНОП при снятой перемычке 11—12 и номинальном симметричном напряжении прямой последовательности на зажимах 2, 4 и 6 Изменением сопротивлений резисторов Ri и R2 добиваются того, чтобы напряжение небаланса на зажимах 9—12 не превышало 1 В. Измерение напряжения небаланса производится лю­бым вольтметром с большим внутренним сопротивлением. Невозмож­ность получения напряжения небаланса менее 1 В обычно обуслов­лена наличием в напряжении сети высших i армояик. В этом случае точную настройку можно производить с помощью осциллографа или селективного вольтметра (§ 6-1).

Допускается другой способ настройки ФНОП. На зажимах 2 и 6 при снятой перемычке 10—11 подается напряжение около 100 В. Изменением сопротивлений резисторов Ri н R₃ добиваются выпол­нения соотношения

(6-39)

Этот способ менее точен и не гарантирует «ребуемого значения напряжения небаланса Источником погрешностей в этом случае яв­ляются потребление вольтметра и наличие в напряжении сети выс­ших гармоник Для токов высших гармоник сопротивление конденса­торов будет незначительным, напряжение гармоник 5\дет падать в основном на активных сопротивлениях плеч фшыра поэтому нап­ряжение на последних б\дет завышено В связи этим напряжение, подаваемое на реле, должно быть строго синусоидальным. а внут­реннее сопротивление вольтметра — возможно большим.

Для того чтобы убедитпся в правильности настройки фильтра, производят проверку напряжения срабатывания реле при поочеред­ной подаче напряжения на зажимы 2—4, 4—6, 2—6 и соединении свободного зажима с одним из тех, на которые поданы напряжения (см § 6-1). Напряжения срабатывания во всех случаях должны быть одинаковы ли Выравнивание произве дится резисторами Rj н Rz-

Производится настройка исполнительного органа реле Путем ре­гулировки натяжения пружины, а также положения упоров и кон­тактов добиваются соответствия напряжения срабатывания уставкам на краиних точках шкалы и четкой, без отбросов, работы контак­тов Методика регулировки такая же, как в реле РН 50 Отклонения напряжения срабатывания от уставки не должны превышать ±8% при установке указателя на любом делении шкалы. Коэффициент возврата должен быть не ниже 0,75.

6-3. РЕЛЕ НАПРЯЖЕНИЯ ПРЯМОЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ РНФ-2

20*

Реле минимального напряжения прямой последова­тельности РНФ-2 предназначено для применения в схе­мах форсировки возбуждения синхронных генераторов и срабатывает при уменьшении напряжения прямой по­следовательности ниже допустимого значения, на состав-

рнф-2.

ляющие обратной и нулевой последовательности не реа­гирует.

Реле состоит из двухплечевого фильтра напряжения прямой последовательности (ФНПП), согласующих ре­зисторов, выпрямительного моста и исполнительного ор­гана. Схема внутренних соединений реле приведена на ркс. 6-7. Введение в схему реле выпрямления произве­дено с целью снижения вибраций подвижной системы исполнительного органа и уменьшения мощности, по­требляемой реле в целом. В качестве исполнительного органа применено реле минимального напряжения РН-54/160 без добавочных резисторов с одним размыка­ющим и одним замыкающим контактами. Реле имеет два диапазона уставок напряжения срабатывания Пере­ход от одного диапазона к другому осуществляется
параллельным или последовательным соединением обмо­ток исполнительного органа и установкой на соответст­вующее деление ручки добавочного переменного резис­тора Я_г. Введение добавочных резисторов R₃ и необ­ходимо для согласования сопротивления нагрузки с ФНПП при пересоединении обмоток исполнительного органа. Диапазону больших напряжений соответствует параллельное соединение обмоток.

Рис. 6-8. Векторные диаграммы ФНПП реле РНФ-2.

п

(6-40)

а — при подаче напряжения обратной последовательности; б — при подаче напряжения прямой последовательности.

Определение соотношения элементов плеч ФНПП производится так же, как у ФНОП реле РНФ-1М. Для того чтобы при подаче на вход ФНПП симметричного трехфазного напряжения обратной последовательности напряжение на выходе фильтра равнялось нулю, напря­жения на конденсаторе С] и сопротивлении /?₂ должны быть равны по значениям и сдвинуты по фазе на 180°. Исходя из этого соотношение сопротивлений элементов плеч ФНПП определяется пропорцией:

^XcJR 1 ⁼ ty^[3]С2 = У3\

Векторные диаграммы ненагруженного ФНПП при подаче на его входные зажимы симметричных напряже­ний обратной и прямой последовательности приведены на рис. 6-8.

Из векторной диаграммы рис. 6-8,6 следует, что э. д. с. на'выходе ФНПП

£ф.и=1Д/_1я                                         (6-41)

и отстает по фазе от линейного напряжения прямой по­следовательности Ulab на угол 60°.

Внутреннее сопротивление ФНПП с учетом соотно­шения (6-40) и его угол равны:

*Ф.„ = О-⁵ V4i + ³*ci *С2 + 34₂;                             (6-42)

ФФ._Н =-arctg ⁺ .                                                           (6-43)

Уз (х_С1 + Х_С2)

При введении коэффициента

п_н = С,/С₂ = х_С2/х_С1.                                   (6-44)

Выражения упростятся и примут вид:

^гФ._н = °-^5xci V¹ +^Зп,,+ ^Зпп>                    (6-45)

Ф_Ф.„ = - arctg                           .                  (6-46)

уз (1 + я_н)

Нагрузкой ФНПП являются согласующие резисторы i?₃ и /?4 и обмотка исполнительного органа. Электродви­жущая сила на выходе ФНПП при срабатывании имеет большое значение, поэтому прямым напряжением дио­дов и их обратным сопротивлением можно пренебречь. За сопротивление обмотки исполнительного органа без особых погрешностей можно принять ее сопротивление постоянному току. Ток нагрузки (ток через обмотку ис­полнительного органа)

/_________________________________________________ ¹ ■       ________________________________________ .„v

l_w— _____________________ . .                                      (6-47)

У («3 + Щ + Л» + ^гф.н ^C0S Ффл,)² + 4 н ^sin2 4>ф.н

Отсюда линейное напряжение прямой последователь­ности при срабатывании реле

^1л-ераб ^ д Iw сраб X

Технические данные

Номинальное линейное напряжение равно 100/200 В, частота 50 Гц.

Диапазон рабочих температур составляет —20н-+40°С.

Напряжение небаланса ненагруженного фильтра при напряже­нии обратной последовательности 200 В не превышает 5 В.

Диапазоны регулировки уставок составляют 40—80 н 80—160 В линейного напряжения прямой последовательности.

Отклонения напряжения срабатывания от уставки не превыша­ют ±8%.

Разброс напряжения срабатывания на любой уставке не превы­шает 5%. Под разбросом понимается выраженное в процентах отно­шение наибольшей разности измеренных величин к среднеарифмети­ческому значению этих величин

Коэффициент возврата реле не превышает 1,25

При изменении температуры окружающей среды от —20 до +40° С отклонение напряжения срабатывания не превышает ±8% напряжения срабатывания прн температуре 20° С.

При изменении частоты от 47 до 53 Гц отклонение напряжения срабатывания не превышает ±7% напряжения срабатывания при 50 Гц.

Время срабатывания от момента снижения напряжения (до 0,8 напряжения уставки) до момента замыкания размыкающих контак­тов не превышает 0 1 с.

Мощность, потребляемая реле при номинальном напряжении 100 В, не превышает 2 В-А/фазу; при номинальном напряжении 200 В —8 В-А/фазу.

Реле длительно выдерживает напряжение, равное 110% номи­нального.

Разрывная мощность контактов в цепи постоянного тока с ин­дуктивной нагрузкой (постоянная времени не более 5-10^-3 с)' со­ставляет 60 Вт при напряжении до 250 В и токе до 2 А. Минималь­ное напряжение в цепи контактов — 24 В.

в схеме

Габариты реле приведены на рис. П1-®.

Таблица 6-2

Обозначите

Технические данные

-не -рис.

Потенциометр ППЗ-43 — 2,5 кОм

Резистор ПЭВ-10 —2,7 кОм

Потенциометр ППЗ-43 — 6,8 кОм

Резистор ПЭВ-10 — 8,2 кОм

Резистор МЛТ-2 —4,7 кОм

Потенциометр ППЗ-41 — 5,1 кОм

Конденсатор МБГЧ-1-1 — 0,5 мкФ — 250 В

Кремниевые диоды Д226Б

Rt Rl

R

Мп

w

2 X 6500 витков провода ПЭВ-2/0,12 —1260 Ом

Масса реле равна примерно 1,5 кг.

Обмоточные данные н параметры комплектующих изделий при­ведены в табл 6 2.

Регулировка электрических параметров реле производится в следующем порядке'

(6-49)

устраняется напряжение небаланса у неиагруженного ФНПП. Для этого снимается перемычка 15—16, к зажимам 3. и. 15 подклю­чается вольтметр, на входные зажимы реле 5, 7 и 9 подается сим­метричное трехфазное линейное напряжение обратной последова­тельности 200 В. Регулировкой сопротивлений резисторов R_t и R₂ напряжение небаланса сводится к минимуму Допускается более про­стой метод настройки. На зажнмы 5 ш 9 (прн снятой перемычке 15—16) подается напряжение около 200 В. Регулировкой сопротив­лений резисторов Ri и Rz по вольтметру с большим внутренним со­противлением устанавливаются напряжения на элементах плеч ФНПП в соответствии с выражением

~~ Upg/Ucb ~ •

После этого следует закрепить контргайками оси резисторов Ri и /?2 н повторить измерения вновь.

Регулируется исполнительный орган в диапазоне уставок от 40 до 80 В. Для этого устанавливаются зазоры, положение контактов и натяженне пружины в соответствии с указаниями по регулировке реле РН-54. Закорачиваются зажимы 6—8, 7—9 и 15—16. Указа­тель шкалы исполнительного органа ставится на уставку 60. На зажимы 5—7 подается от регулируемого источника напряжения на­пряжение 104 В, находится положение регулируемого резистора Ri, при котором происходит срабатывание реле Ослабляется стонорный винт ручки резистора Rt, устанавливается указатель ручки на сере­дине дуги, соответствующей номинальному напряжению 100 Б, и снова затягивается впит. После этого регулируется исполнительный орган по напряжению срабатывания и коэффициенту возврата на крайних точках шкалы (аналогично реле РН-54) и отмечается на шкале цветной эмалью положение ручки потенциометра R_t. В слу­чае вялой работы реле уменьшают немного сопротивление резисто­ра Ri н повторяют регулировку снова. Линейное напряжение пря­мой последовательности при срабатывании реле определяется по формуле

(6-50)

где Uсраб — напряжение на входных зажимах при срабатывании -реле.

Проверяется реле в диапазоне уставок 80—160 В Для этого при закороченных зажимах 4—6. 7—9, 8—10 и 15—16 на зажимы 5 и 7 подается напряжение 208 В, указатель шкалы исполнительного ор­гана ставится на уставку 60 Подбирается положение ручки рези­стора Rt, прн котором происходит срабатывание реле. Проверяется напряжение срабатывания реле на крайних уставках исполнительно­го органа, которое не должно отличаться от уставки более чем на ±8%. В случае выхода напряжения срабатывания за допустимые пределы более точно подбирается сопротивление резистора R_t и от мечается цветном эмалью на шкале его положение.

6-4. РЕЛЕ НАПРЯЖЕНИЯ НУЛЕВОЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ РНН-57

Реле напряжения нулевой последовательности РНН-57 предназначено для использования в различных схемах защит в качестве органа, реагирующего на появ­ление напряжения нулевой последовательности при воз­никновении несимметричных режимов в защищаемой се­ти. Реле имеет пониженную чувствительность к напря­жению третьей гармоники.

В состав реле входят индуктивно-емкостный фильтр третьей гармоники, выпрямительный мост и исполни­тельный орган. В качестве исполнительного органа ис­пользовано реле РН-50 с одним замыкающим и одним размыкающим контактами и с пружиной уменьшенной жесткости (100 Г-см на 90°). Схема внутренних соеди­нений реле приведена на рис. 6-9.

Фильтр третьей гармоники, выполнен в виде парал­лельного колебательного контура, настроенного на ча­стоту 150 Гц и включающего в себя дроссель Др и кон­денсатор С. Соотношение между индуктивным сопротив­лением дросселя и емкостью конденсатора в фильтре можно определить из приближенной формулы для резо­нансной частоты фильтра

Зо = V\IL_№C,                                    (6-51)

где ю — угловая частота основной гармоники. После пре­образований получим:

1/ЗсХ?= Зсо1Др

или

1/саС = 9©L_ap,                                 (6-52)

(6-53)

т. е. при частоте основной гармоники сопротивление кон­денсатора должно быть в 9 раз больше индуктивного сопротивления дросселя. Полное сопротивление фильт­ра определяется уравнением

СО С             2 /                                1 \i

^Т№ ^ [ др йс

Учитывая, что угол сопротивления дросселя близок к 90°, членами г² на частоте 50 Гц можно пренебречь. Параметры фильтра удобнее выражать через сопротив­
ление конденсатора и угол сопротивления дросселя, так как первое является нерегулируемым элементом, а вто­рой при неизменном объеме меди обмотки не зависит от числа витков в обмотке. После подстановки (6-52) в уравнение (6-53) и после соответствующих преобразова­ний получим выражения для сопротивления фильтра при частоте основной гармоники гф₍₅₀) и его угла фф(5о>:

(6-54)

С( 50) 1/ctg» _Фдр(В0) +0,79;

*§Фф(50)==°>⁸⁸⁹¹®<Рдр(50)-

²Ф(50) = °.¹⁴¹*

(6-55)

50

единеннй РНН-57.

1Z

UcoabiSO)

А

Рис. 6-9. Схема внутренних со- Рис 6-10 Частотная характе-

Й

150

ристика реле РНН-57.

Отметим, что tg Фдр(бо) является добротностью дроссе­ля при частоте 50 Гц.

Сопротивление нагрузки фильтра третьей гармоники (#нагр) включает в себя активное сопротивление обмот­ки исполнительного органа и прямое сопротивление двух диодов выпрямительного моста (обратным сопротивле­нием диодов можно пренебречь). Ток через нагрузку бу­дет равен:

4>(50) + ^на

(6-56)

р(50)

Лшгр

+ ^2гф(50) ^нагр ^cos Фф50

Напряжение срабатывания реле при частоте основ­ной гармоники определится выражением

U       ₌т            у

и,

р.сраб(бО) нагр.сраб

X j/;

(6-57)

•ф(50)

ф(50) ^нагр ^CQS 5Рф<50)

Для напряжения третьей гармоники сопротивление фильтра можно считать чисто активным, т.е. мнимая часть в уравнении (6-53) будет равна нулю. После под­становки (6-52) в уравнение (6-53), получим:

^> = ⁹'др^ЧР<50>-                                     (6-58)

Напряжение третьей гармоники при срабатывании реле будет равно:

^р.сраб(150) ⁼ Аигр-срав (²ф( 150) "Ь ^нагр)" (6-59)

Коэффициент загрубления реле по отношению к на­пряжению третьей гармоники определится выражением

t _____ ^р.сраб(150) _

*загр ,,

^р.сраб^О)

_ _____________________________ ^гф(150) +fl_Hdrp________________ (6-60)

У^^гф(50) + Янагр + 2гф₍₅₀₎ R_Harp COS фф₍₅₀₎

Зависимость напряжения срабатывания реле от ча­стоты приведена на рис. 6-10.

Технические данные

Номинальная частота 50 Гц.

Диапазон рабочих температур составляет —20-=--I-40° С.

Диапазон регулировки усгавок составляет 4—8 В.

Отклонение напряжения срабатывания от уставки не превы­шает ±5%.

Разброс напряжения срабатывания не превышает 5% на любой уставке.

Коэффициент возврата реле не менее 0,8.

Прн повышении частоты относительно номинальной в 3 раза на­пряжение срабатывания реле увеличивается не менее чем в 8 раз.

Прн изменении температуры окружающей среды от —20 до +40° С с учетом возможного включения на напряжение 190 В в те­чение 6 с изменение напряжения срабатывания может находиться в пределах +8-з—12% напряжения срабатывания при температу­ре 20° С.

Время срабатывания реле при двукратном напряжении сраба­тывания не превышает 0,04 с. Время размыкания замыкающего кон­такта прн сбросе напряжения кратностью 1,2—4 по отношению к напряжению срабатывания до нуля не превышает 0,05 с.

Замыкающие контакты замыкаются четко, без вибраций, в диа­пазоне от 1,1 Uсраб до 190 В. Размыкающие контакты надежно замыкают цепь (прн отсутствии внешних толчков и вибраций) при скачкообразном увеличении напряжения до 0,85 напряжения сра­батывания.

Реле выдерживает напряжение 190 В в течение 6 с.

Мощность, потребляемая реле при нанряженпн 100 В, не пре­вышает 30 В-Л.

КоммуIанионнаяспособность контактов такаяже, как у релеРН-50.

Масса реле примерно равна 2 кг.

Обмоточные данные и параметры комплектующих изделий при­ведены в табл. 6-3.

Таблица 6-3

Обошаченне R схеме на рнс. 6-9

Технические данные

Ш

2X5600 витков провода ПЭВ-2/0,14, соединены параллельно, суммарное сопротивление 210 Ом

Др

1220 витков провода ПЭВ-2/0,31, сердечник Ш9Х X18, зазор 0,9 мм

С

Конденсатор МБГП-2 — 200 В — 2 мкФ ± 5%

Д1-Д*

Дноды германиевые Д7Ж

В случае необ<одимости регулировка электрических парамет­ров реле производится в следующем порядке:

проверяется правильность настройки фильтра трстьеи гармоники. Для этого на фильтр (выводы конденсатора С) от источника сину­соидального напряжения с регулируемой частотой через миллиам­перметр подается напряжение 30—50 В. Изменением частоты добп- ьаются уменьшения тока, проходящего через фильтр, до минималь­ного значения. Частота, соответствующая минимуму тока, должна находиться в пределах 150±4 Гц. При больших отклонениях из­менением толщины немагнитной прокладки регулируется зазор у сердечника дросселя. На заводе-изготовителе в зазоре устанавлива­ется прокладка толщиной 0,9±0,05 мм. При отсутствии источника напряжения с регулируемой частотой можно воспользоваться соот­ношением (6-52);

производится регулировка исполнительного органа по напряже­нию срабатывания на крайних уставках при частоте 50 Гц {так же как у реле РН-50);

определяется напряжение срабатывания реле па крайних устав­ках при частоте 150 Гц. Увеличение напряжения срабатывания по сравнению с напряжением срабатывания прн частоте 50 Гц должно быть не менее чем в 8 раз. Прн меньшем эагрубленни следует более точно отрегулировать фильтр на частоту 150 Гц и убедиться в си­нусоидальности напряжения.

6-5. РЕЛЕ ТОКА ОБРАТНОЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ РТФ-1М

Реле тока обратной последовательности РТФ-1М предназначено для использования в схемах защиты в качестве органа, реагирующего на появление токов об­ратной последовательности при возникновении несим­метричных к. з. в защищаемой сети. На токи прямой и нулевой последовательности реле не реагирует.

Реле состоит из ак­тивно-трансформатор­ного фильтра тока об­ратной последователь­ности (ФТОП), выпря­мительного моста и ис­полнительного органа. Схема внутренних сое­динений реле приведе­на на рис. 6-11. В каче­стве исполнительного органа использовано реле напряжения

РН-50 с одним размы­кающим и одним замы­кающим контактом, на зажимы цоколя выве­ден только замыкаю­щий контакт. Реле име­ет два диапазона уста­вок. Переход на диапазон больших уставок производится путем введения, перемычкой 13—14 добавочного резисто­ра /?₈, включенного последовательно с выпрямительным мостом.

единений реле РТФ-1М

В фильтр тока обратной последовательности входят трансформатор тока ТТ и трансреактор ТР. Каждый из трансформаторов имеет по две первичные обмотки, включаемые для компенсации токов нулевой последова­тельности на разность токов двух фаз. По первичным обмоткам ТТ проходит разность токов 1_а—/_е, по первич­ным обмоткам ТР — разность —/_с. Вторичная обмот­ка ТТ закорочена на регулируемый резистор R_u падение напряжения на нем пропорционально разности токов /_с—/₀ и совпадает с ней по фазе:
где &^_т==ш_1тт/ш_2тт— коэффициент трансформации ТТ. Вторичная обмотка ТР также закорочена на регу­лируемый резистор R₂. Падение напряжения на нем про­порционально разности первичных токов и опережает ее по фазе на некоторый угол.

Трансреакторы были рассмотрены в§ 3-1. Из (3-114), (3-115) и (3-116) получим:

₀          fe^n-P^TP {l_b-'c)_.                             ₍₆.₆₂₎

Г_2Хр + Я₂)² + ^Ш2_Тр

а=90° - arctg                     _                    ₍₆.₆₃₎

/•_2ТР+/?₂

Электродвижущая сила фильтра £ф._т равна сумме падений напряжений на сопротивлениях резисторов Ri и /?2 ненагруженного фильтра (перемычка 11—12 ра­зомкнута). При подаче на вход фильтра симметричной системы токов прямой последовательности э. д. с. фильт­ра должна быть равна нулю. Исходя из этого определя­ются необходимые соотношения между параметрами элементов фильтра.

Рассмотрим векторную диаграмму, представленную на рис. 6-12, а. Вектор разности токов Ль—/ic опережа­ет вектор разности токов Ix_c—I_ia на угол 120°. Напряже­ние на сопротивлении резистора Ri совпадает по фазе с вектором he—ha- Очевидно, что, для того чтобы э. д. с. фильтра была равна нулю, напряжение на сопротивле­нии резистора R₂ должно опережать по фазе вектор hb—/,е на угол 60° и по абсолютному значению быть равным напряжению на сопротивлении резистора Ri. Подставив полученное значение угла в (6-64), получим:

К ®2ТР/(^Г2ТР + = ¹                                       .(6-64)

или

#2 = К ^W2TP [V 3—^ctg Ф₂тр)>                  (6-⁶⁵)

где ф₂тр — угол сопротивления вторичной обмотки трансреактора, не зависящий от числа витков обмотки при неизменном объеме меди последней.

Приравняв (6-6.1) и (6-63), после подстановки (6-65) получим второе соотношение

Познавательные статьи:



Как правильно слушать собеседника

Типичные ошибки при выполнении бросков в баскетболе

Принятие христианства на Руси и его значение

Средства массовой информации США