Реле симметричных составляющих

↑

⇐ ПредыдущаяСтр 100 из 137Следующая ⇒

реле

построена таким образом, что срабатывание происходит при условиях, близких к резонансу.

Для угла сдвига фазы цепи RLC можно записать:

¹ , ¹

mL--------- <ah —-------------

х .                со С                                                                         (йС

^tg* = ¥= *з-ь*_Др ~----------------------- —• ™

Полное изменение tg ф б>дет характеризоваться следующим выражением:

dtg<p , , dtga> , dtg® , dtgq) „ ad)              aC    oL      oR

Рассмотрим влияние каждой составляющей. Дифференцируя выражение (5-1) по и, получаем:

д tg ш          1 /           1 \

Для упрощения записи введем обозначение dtgcp

da = {d tg <р)_и ,                                (5-4)

3(0

тогда выражение (5-3) может быть записано ^следующим образом:

(dtgf)_ra = — L+— Л».                                          (5-5)

а коэффициент крутизны преобразования для данной схемы, опре-

(d tg q>)..

деляемый как отношение -------------- —, будет равен:

da

Параметры элементов схемы реле позволяют получить значение Япр = 0,011, что обеспечивает при иаменешш- частоты на ОД Гц из­менение ф на 0,4° или сдвиг фронтов импульсов и ид во вре­мени на 22 мкс.

Переписав соотношение (5-5) следующим образом;

(dtgqrta,

*> = ---------------- Т-Т *                                (5-7)

— L

R V ш²С

получим выражение, позволяющее по известному приращению (d tg ф)_ш определить соответствующее ему изменение частоты кон­тура.

Проведя аналогичные, рассмотренные ранее преобразования для второго члена выражения (5-2), получим:

^{(dtgtp)c =} ^ci^dC-                                             ⁽⁵"⁸⁾

Подставив в выражение (5-7) вместо (d tg ф)_ш значение (d tg ф) с, из соотношения (5-8) получим:

со dC

и = U_lm sin tot + Uk_m sin (k<i>t + л/2)

или

и — Uim ± Ukm cos feeat.                               (5-15)

Если допустить, что формирование переднего фронта импуль­сов на выходе формирователей происходит при и=0, то

Ui_m sin сtit ± Ukm cos ait = 0,                        (5-16)

Разложив sin <s>t и cos со/ в степенной ряд и ограничившись первыми членами разложения, получим:

Uim (at ± U_km = Q,                                  (5-17)

откуда

t = ± V(Uim <о/Ukm).                                (5-18)

Из выражения (5-18) можно сделать вывод о том, что погреш­ность реле из-за влияния высших гармоник зависит от отношения UijU_h и не зависит от порядкового номера гармоники.

Для уменьшении влияния высших гармоник на ра#эту реле предусмотрен фильтр

Приближенно изменение частоты срабатывания реле Af при на­личии в кривой напряжения с частотой f и амплитудой первой гар­моники Uim гармонической составляющей с амплитудой Uhm и <Рь = я/2 определяется следующим выражением, Гц,

—клг-                                                                                                                                                              ⁽⁵-¹⁹⁾

1 ± •

^кФ и„

где 1ц,—коэффициент передачи фильтра для k-и гармоники, рав­ный отношению напряжения гармоники на выходе к ее напряжению на входе.

5-2. РЕЛЕ ПОНИЖЕНИЯ ЧАСТОТЫ РЧ-1

Реле (рис. 5-4) работает следующим образом. Реле включается в сеть через разделительный трансформатор Тр. Дроссель ЗД и конденсатор 1С образуют фильтр выс­ших гармонических Ф. Дроссель 1Д, конденсаторы 4С и

5С, а также резистор R3 образуют фазосдвигающую цепь частотно'-зависимого элемента, а резисторы R4 и R5 — активный делитель фазосдвигающей схемы.

Частота срабатывания реле устанавливается ступен­чато, через 1 Гц, переключением числа витков дросселя 1Д и плавно, в пределах I Гц, резистором 1R. Разница между частотой срабатывания и возврата рете не превы­шает ОД Гц. Однако в ряде случаев, например при вто­рой очереди АЧР, частота возврата должна отличаться более значительно. Для этого в схему реле введен вто­рой частотно-зависимый элемент, фазосдвигающая цепь которого образована дросселем 2Д, конденсаторами 2С и ЗС н резистором R2. Цепь также выведена на зажимы реле 5—6 и может быть включена внешним контактом устройства АЧР.

При замыкании цепи зажимов реле 5—6 возврат ре­ле происходит при резонанаки частоте того контура, у которого она выше. Установка частоты возврата произ-

РИ                                   иа ' £П

альная схема реле РЧ-1.

водится ступенчато переключением витков дросселя" 2"Д и плавно резистором 2R.

Оба частотно-зависимых элемента включены к фор­мирователям прямоугольных импульсов через раздели­тельные диоды Д4 и Д5.

Формирователи прямоугольных импульсов выполне­ны на транзисторах 77 и Т2 и ряде диодов.

Работа схемы формирователя импульсов может быть показана на примере работы части схемы (например, транзистора Т1). При отсутствии сигнала транзистор от­перт, так как токи в схеме выбраны таким образом, что ток через резисторы R7 и R* больше тока через резис­тор R9. Разность этих токов проходит через базу триода, отпирая его, и через диод Д9 (обратный ток диода).

При подведении ко входу отрицательного входного сигнала диод Д5 заперт и через него идет ток, опреде­ляемый его обратным сопротивлением, который еще больше отпирает отпертый транзистор. Значение этого тока мало и для транзистора неопасно. При подаче поло­жительного входного сигнала диод ДБ отпирается, а ди­од Д7 запирается. Ток через резистор R9 разветвляется между прямым сопротивлением диода Д9 и базой тран­зистора. Ток в базе транзистора является запирающим и транзистор полностью заперт на время подачи сигна­ла положительной полярности. Транзистор Т2 работает аналогичным образом. Запирание транзисторов проис­ходит при напряжениях на базе, равных долям вольта, что позволяет формировать напряжение прямоугольной формы между эмиттером и коллектором транзистора в течение времени, близкого полупериоду входного сиг­нала.

Роль логического элемента JI выполняет транзистор ТЗ. При отпертом транзисторе Т1 делитель R12—R13 од­ним концом через переход эмиттер — коллектор этого транзистора подключен к нулю источника питания, дру­гим к напряжению плюс 6 В. Транзистор ТЗ заперт по­ложительным потенциалом на его базе. При запертом транзисторе Т1 делитель R12R13 через резистор R11 подключается к минусу источника питания, происходит перераспределение потенциалов на делителе и возника­ющий ток базы транзистора ТЗ отпирает последний.

При запирании транзистора Т2 происходит заряд конденсатора С2 через резистор R10 и сопротивление пе­рехода эмиттер — коллектор транзистора ТЗ или сопро­тивление перехода эмиттер — база транзистора Т4, что зависит От состояния транзистора 77. При отпертом транзисторе Т1 транзистор ТЗ, как было показано ра­нее, заперт и зарядный импульс проходит по цепи эмит­тер—база транзистора Т4. При запирании транзистора Т1 транзистор ТЗ отперт и конденсатор заряжается по цепи эмиттер — коллектор этого транзистора. Парамет-, ры конденсатора С2 выбраны такими, что время его за­ряда значительно меньше времени запертого состояния транзистора Т2, что и позволяет получить на конденса­торе кратковременный зарядный импульс, начало кото­рого совпадает с началом запирания транзистора Т2.

Транзистор Т4, выполняющий роль предварительного усилителя, при отсутствии импульсов может быть от­перт током через резистор R14, однако этого не происхо­дит, так как выпрямленное напряжение пускового орга­на, собранного на диодах Д1, Д2, резисторе R1 и кон­денсаторе С1, запирает диод Д10 и транзистор Т4 заперт прямым падением напряжения на диоде Д12. Запертое состояние транзистора Т5 определяет соотношение со­противлений в делителях R17—R18 и R22—R23. Послед­нее выбрано таким, что диоды Д14 и Д15 отперты. Па­дение напряжения на диоде Д15 и определяет потенциал базы транзистора Т5, обеспечивающий его запертое со­стояние. Транзистор Т6 также заперт падением напря­жения на отпертом диоде Д16, ток через который опре­деляется, в частности, сопротивлением резистора R20.

При отпирании импульсом транзистора Т4 отпирает­ся диод Д13, в связи с чем диоды Д14 и Д15 запирают­ся, а вместе с этим отпирается транзистор Т5, так как потенциал его базы, подключенной через резистор R17 к нулю схемы, оказывается выше потенциала эмиттера, по­тенциал которого определяется параметрами делителя R22—R23. Отпирание транзистора Т5 приводит к пере­распределению потенциалов в цепи R19—R20, что и обе­спечивает отпирание транзистора Т6. В этом случае кон­денсатор СЗ, заряженный до потенциала, определяемо­го соотношением сопротивлений делителя R18—R19, практически мгновенного разряжается через отпертые транзисторы Т4 и Т6. По прекращению импульса тран­зистор Т4 запирается и начинается процесс заряда кон­денсатора СЗ. До заряда конденсатора транзисторы Т5 и Т6 остаются отпертыми. Таким образом, при наличии импульсов на входе первой ступени расширителя им­пульсов транзистор Т6 периодически отпирается. Расши­ренный и инвертированный импульс длительностью 1 мс поступает далее на вторую ступень расширителя им­пульсов, выполненную на транзисторах 77 и Т8.

Транзистор Т7 может быть заперт падением напря­жения на отпертом диоде Д19, ток через который опре­деляется параметрами делителей R24—R25 и R29—R30. Однако при отпертом транзисторе Т6 (при наличии им­пульсов на входе расширителя импульсов) конденсато­ры 6С, 7С, 8С, заряженные через резистор R24. разря­жаются в течение короткого времени. Напряжение на конденсаторах запирает диод Д18, при этом отперт транзистор Т7, чем обеспечивается прохождение тока ба­зы транзистора Т8 через резисторы R26—R29 и переход эмиттер — коллектор транзистора 77, а значит, отпира- ьие транзистора Т8. Через отпертый транзистор Т8 база транзистора Т9, на котором выполнен усилитель, под­ключена к нулю схемы. Транзистор Т9 запер г, и ток че­рез обмотку выходного реле РП, в качестве которого применяется электромеханическое реле типа РП-220, не проходит. При исчезновении импульсов на входе РИ конденсаторы 6С, 7С, 8С заряжаются. При определен­ном напряжении на этих конденсаторах диод Д18 отпи­рается, а вместе с этим происходит запирание транзис­торов 77 и Т8 и отпирание транзистора Т9. Таким обра­зом время срабатывания реле определяется емкостью конденсаторов 6С, 7С и 8С, изменением которой можно менять и время срабатывания реле.

Реле выполнено на цоколе и в габаритах реле ИВЧ-3; расположение выводов такое же, как у реле ИВЧ-3. По­стоянный ток выведен на зажимы 1, 3.

Основные элементы реле монтируются на сичумино- вом цоколе и промежуточной стальной плите. Последняя выполнена откидывающейся, что открывает доступ к элементам, смонтированным на цоколе.

Выходное промежуточное реле для удобства провер­ки и калибровки установлено на штепсельном разъеме. Плата с элементами радиоэлектроники на печатном мон­таже также имеет штепсельный разъем и для надежно­сти крепится дополнительным винтом к одной из стоек.

На лицевой плате имеются два переключателя и две ручки уставок по частоте срабатывания и возврата ре­ле, а также уставки на время срабатывания. На лице­вой плате установлена кнопка К, которая позволяет проверять работоспособность реле без изменения часто­ты напряжения, подводимого к реле.

Через специальное устройство типа ВУ-3 реле может включаться в цепь переменного тока. Переключение ре­жима питания реле производится с помощью специаль­ной штепсельной колодки 1 К, расположенной на цоколе реле.

Технические данные

Номинальное напряжение контролируемой сети переменного тока равно 100 В.

Номинальное напряжение оперативного постоянного тока равно 110, 220 В.

Диапазон уставок срабатывания составляет 45—50 Гц, уставок возврата — 46—51 Гц.

Минимальная разность между частотой срабатывания и возвра­та не превышает 0,1 Гц.

Изменение частоты срабатывания не превышает 0,2 Гц при из­менении напряжения в сети от 0,4 до 1,3 £/_Вом и 0,3 Гц при (0,2— 1,3) Uном.

Изменение частоты срабатывания в интервале температур окружающей среды соответственно —20 -г- +40° С не превышает 0,25 Гц, —40-г- + 40° С — 0,35 Гц

Уставки по времени срабатывания составляют 0,15, 0,3 и 0,5 с.

Потребление цепей переменного тока не превышает 10 В-А.

Таблица 5-1

Обозначение

Технические данные

по схеме

РЧ-1

| РЧ-2

т

да, =3000* (ПЭВ-2/0,15), ес'2 =1500* (ПЭВ-2/0,08) ш»2=1500* (ПЭВ-2/0,23), сердечник Ш12Х24

Щ\ 2Д

а» = 12000^х (ПЭВ-2/0,1), отводы от 300; 11 020; 11 250; 11 490; 11740 витков, сердечник III 12X24, зазор 2 мм -

да = 1050* (ПЭВ-2/0,1), отводы от 232; 9732; 9912; 10 100; 10 296 вит­ков, сердечник Ш12Х Х24, зазор 2 мм

зд

w = 3300* (ПЭВ-2/0,21), зор 2 мм

сердечник Ш12Х24, за-

. ⁴Я

щ> = 1250" (ПЭВ-2/0,21), сердечник Ш7Х10, зазор

0,5 мм

РП

ш=9000* (ПЭВ-2/0,1'2), Я = 1400 Ом

* Число витков. В скобках указана марка провода.

Технические данные

Обозначение по схеме

Резисторы

1R; 2R 3R; 4R

Rl; R19; R21; R26 R2; R3; R4; R5

R6; R7; R8; R9; R13

R*

RIO; R11 R12

R14; R15 R16

R17; R25

R18; R20; R24; R27

R22; R23; R29; R30

R28

R31

R32

ППЗ-41 — 1 кОм±5% ПЭВ-25 — 1,3 кОм±Ю%' МЛТ-0,5 — 10 к0м±10% МЛТ-0,5 — 5,6 кОм±5% МЛТ-0,5 —39 кОм ± 10%' МЛТ-0,5 — 20—330 кОм±Ю% (под­бирается при калибровке) МЛТ-0,5 — 18 кОм±Ю% МЛТ-0,5-- 12 кОм±Ю% МЛТ-0,5 —36 кОм±Ю% МЛТ-0,5 —22 кОм±Ю% МЛТ-0,5 — 62 кОм±5% МЛТ-0,5 — 33 кОм±10% МЛТ-0,5 — 1,2 кОм±5% МЛТ-0,5 —2,7 кОм±!0% МЛТ-0,5 — 680 к0м±10⁰/о МЛТ-0,5 — 3,3 кОм±Ю%

Конденсаторы

1с

2с; зс; 4с; 5с 6С; 8С 7с

CI; С4 С2; СЗ С5; С6

1Д; Д1; Д2

ДЗ; Д4; Д5; Д8; Д21

Д6; Д7

МБГЧ-1-2А —250±10% КСГ-2Г — 0,1 мкФ — 500 В МБГО-2 — 4 мкФ — 160 В МБГО-2 — 4 мкФ — 160 В МБМ — 0,5 мкФ — 160 В МБМ — 0,05 мкФ — 160 В К-50-3 — 100 мкФ — 50 В

Диоды

Д226Б Д223Б Д9Ж

Стабилитроны

СТ1 СТ2

Д816А Д815А

Транзисторы МП-42Б

Т1; Т2; ТЗ Т4; Т6; Т8 Т5; Т7 Т9

МП-11 ЗА МП-26Б

Потребление цепей постоянного тока при напряжении 110 В не превышает 10 Вт, при напряжении 220 В — 20 Вт. Цепи напряже­ния переменного и постоянного тока допускают длительную работ? реле при 110% номинальных значений.

Обмоточные данные катушек и номинальные величины комплек- , тующих изделий приведены в табл. 5-1 и 5-2.

В правильно откалиброванных реле, если это не оговорено осо­бо, должны выполняться следующие требования-

1. При номинальном напряжении постоянного тока напряжение между точками схемы 0—1 должно быть в пределах 4,8—6,4 В, между точками 0—2 в пределах 18,7—24,3 В и между точками 0 и 3 в пределах 11,5—12,5 В; последнее напряжение при необходи­мости выставляется резистором R33. Основные точки для измерения напряжений указаны на печатной плате со стороны фольги.

2. Напряжение между эмиттером и коллектором для транзис­торов в зависимости от режима работы реле должно примерно со­ответствовать данным табл. 5-3.

Таблица 5-3

Режим работы реле

Напряжение, В, на транзисторах

Т1 | Т2 | Т4 1 Т5

те

Т7 | TS

Т9

Подано только на­пряжение постоянно­го тока

Не более 0,2

—22

Подано постоян­ное н переменное на­пряжение, реле не работает

—2,5

—5,5

—11,5

0,2

—10,5

+5,5

0,2

—22

Подано постоянное и переменное напря­жение, реле сработа­ло

—2,5

-5,5

—11,5

+0,45

—12

+0,45

—2,8

0,2

3 При напряжении на зажимах реле 7—8 переменного тока 100 В, 50 Гц ток холостого хода трансформатора Т не должен пре­вышать 4 мА, а напряжение между точками 4—5 и 5—6 должно быть в пределах 45—52 В.

4. Полное сопротивление дросселя ЗД при напряжении на его зажимах 100 В, 50 Гц должно быть в пределах 1150—1400 Ом.

5. Напряжение на отпайках дросселей 1Д и 2Д при подаче на всю обмотку дросселя 100 В, 50 Гц и отсоединенных резисторах 1R и 2R при полностью выведенном магнитном шунте должно со­ответствовать табл. 5-4, Номера отпаек в таблице отсчитываются от начала обмотки.

6. Промежуточное реле РП, выполненное на базе реле типа РП-220. я-)лжно иметь напряжение срабатывания на постоянном токе 12,5—14 В, напряжение возврата не менее 1,5 В и время сра­батывания при напряжении 23 В не более 30 мс. Остальные данные такие же, как у реле РП-220 (за исключением контактной систе­мы). Контактная система имеет два замыкающихся контакта, со-

19—505

'Отпайки

0-4

0—2

2—3

2—4 ¹

3—5

2-6

Напряжение, В

2,4—2,5

2,0

3,8—4,2

5,8—6,4

8,0-8,5

единенных для увеличении коммутационной способности последо­вательно

7 Уставки по частоте срабатывания н возврата проверяются при номинальных напряжениях переменного и оперативного посто­янного тока Проверку начинают с минимальной \ ставки Измене­нием положения шунта дросселя 1Д добиваются необходимой час­тоты срабатывания реле, после чего, закоротив зажиы реле 5—6, регулировкой ш\нта дросселя 2Д устанавлиьают необходимую час­тоту возврата Поворотом осей резисторов 1R и 2R вправо прове­ряют частоту срабатывания и возврата, которая допжна отличать­ся не менее чем на 1 Гц для крайних положении р\ чки рЙистора.

8 Регулировка зависимости частоты срабатывания и возврата реле от напряжения переменного тока осуществляется с помощью подстроечного резистора R*, который с помощью специальных ле­пестков на обратной стороне платы печатного монтажа может под­паиваться параллельно резистору R6 или R7 Характер зависимости частоты срабатывания реле от напряжения переменного тока при различных значениях сопротивления резистора R" для уставки иа реле 47,2 Гц приведен на рис. 5-5

Из графика видно, что подбором сопротивления резистора мо- же1 быть получена необходимая зависимость в широком диапазоне напряжений. При калибровке реле значение сопротивления резисто­ра R' лежит обычно в пределах 20—300 кОм Указанная зависи­мость объясняется тем, что разница в режимах работы транзисто­ров 77 и Т2, вносимая резистором R', начинает сказываться только при низких значениях напряжения, что и позволяет компенсировать нелинейность инялктивного сопротивления дроссетя при изменении напряжения

9 Время срабатывания реле определяется с момента подачи на реле номинспьйого значения напряжения переменного тока с частотой, отличной не менее чем на 0,1 Гц от частоты уставки ре- реле, до момента замыкания цепи на зажимах реле 2—4

10. Время возврата реле опредетяется с момента сброса (резко до нуля) напряжения переменного тока до момента разрыва цепи на зажимах реле 2—4. Время возврата не должно превышать 0,15 с При проверках реле следует иметь в виду, что из-за высоко­го коэффициента возврата реле при частоте сети, близкой к частоте уставки реле, возможны периодические срабатывания реле вслед­ствие возможных колебаний частоты сети

5-3. РЕЛЕ ПОВЫШЕНИЯ ЧАСТОТЫ РЧ-2

Схема реле в основном аналогична схеме реле пони­жения частоты Отличие состоит в фазочувствительной схеме (рис. 5-6). Последнее вызвано тем, что схема ра-

ботает на задних фронтах импульсов В связи с этим конденсатор С2 перенесен в цепь коллектора транзисто­ра 77, а база транзистора ТЗ включена на делитель, об­разованный резисторами R13 и R34. В реле отсутствуют уставки по времени срабатывания, поэтому вместо трех емкостей установлена одна 6С. Дроссели 1Д и 2Д так­же имеют отличные обмоточные данные. В остальном реле идентичны.

1ехнические данные

Диапазон уставок срабатывания и возврата составляет 50— 55 Гц.

Изменение частоты срабатывания не превышает 0,2 Гц при из­менении напряжения в контролируемой сети от 0,6 до 1,5 Uaoa и не более 0,4 Гц для 0,2—1,5 U_sоя

Время срабатывания не превышает 0,12 с Остальные технические данные аналогичны реле РЧ-1.

Проверка и калибровка реле аналогична реле РЧ-1 и отличается следующим.

при напряжении на выводах реле 7—8 переменного тока 100 В напряжение между точками 4—5 и 5—6 дол­жно быть в пределах 36—35 В;

19*

Отпайки

0—1

0-2

2-Й

2—4

2—5

2—6

Напряжение, В

2,2—2,3

92,5

1,7-1,9

3,5—3,9

5,3-5,9

7,3—7,8

напряжение на отпайках дросселей 1Д и 2Д при по­даче на всю обмотку дросселя 100 В, 50 Гц и отсоеди­ненных резисторах JR и 2R при полностью выведенном магнитном шунте должно соответствовать табл. 5-5.

Проверка времени срабатывания реле имеет свои особенности, заключающиеся в следующем. К конденса­торам С4 и С5 на время проверки подключается через ключ дополнительный конденсатор такой емкости, что­бы частота срабатывания реле была на 0,3 Гц ниже ча­стоты соответствующей уставки реле. При разомкнутом ключе на реле подается частота на 0,1 Гц ниже частоты срабатывания реле, после чего ключом подключа­ется дополнительная емкость. Время с момента замыка­ния ключа до момента замыкания цепи на зажимах ре­ле 2—4 и определяет время работы реле.

5-4. ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО ВУ-3

Вспомогательное устройство типа ВУ-3 предназначе­но для питания реле типов РЧ-1 и РЧ-2 от цепей напря­жения переменного тока и обеспечивает нормальную ра­боту реле при глубоких посадках напряжения. Вспомо­гательное устройство типа ВУ-3 (рис. 5-7) состоит из трансформатора напряжения ТН, первичная обмотка ко­торого имеет ряд отводов для включения на различное

-с ¹³⁵ *

тн

Рис. 5-7. Принципиальная схема и габаритные размеры устройства ВУ-3.

напряжение переменного тока. Вторичная обмотка тран­сформатора через конденсатор С и дроссель Цр подклю­чена к выпрямителю В. Полное сопротивление дросселя и емкостное сопротивление конденсатора представляют собой балластное сопротивление, которое меняется в за­висимости от режима работы. Для этого параметры дросселя и конденсатора выбраны так, чтобы при мини­мальном значении напряжения (35—40 В) и частоте 47,5 Гц соблюдалось условие X_L=X_C. В этом случае значение сопротивления балластного резистора будет минимальным и равным активному сопротивлению дрос­селя. С ростом напряжения в связи с насыщением стали сердечника дросселя условия резонанса нарушаются, балластное сопротивление растет, приобретая емкостный характер.

Обмоточные данные и номинальные величины комплектующих изделий приведены в табл. 5-6.

Таблица 5-6

Обозначение по схеме на рис. 5-7

Технические данные

Др

til =1100* (ПЭВ-2/0,29), сердечник Ш9Х18

ТН

ffi'i=650* (ПЭВ-2/0,35)

_Ш2=1400* (ПЭВ-2/0,35); отводы от 650 и 8Q0 вит­ков, сердечник Ш16Х38

С

МБГЧ-1-2А —250 В—2 мкФ

В

КЦ402Ж

* Число витков. В скобках указана марка провода.

Технические данные

Напряжение переменного тока равно 100; 127; 220 В.

Напряжение выпрямленного тока при номинальном напряжении переменного тока равно 100±4 В.

Диапазон напряжений, в котором обеспечивается нормальная работа реле, составляет 0,4—1,3 £/_НОм

Потребление в цепи переменного тока при номинальном напря­жении переменного тока и включенном реле частоты не превышает 15 В-А.

Сопротивление изоляции не менее 50 МОм.

ГЛАВА ШЕСТАЯ

6-1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

К реле симметричных сис!авляющих отнесены реле, в преобразующую часть которых входят фильтры сим­метричных составляющих реле прямой и обратной по­следовательности [26], а также реле, предназначенные для включения в нулевой провод соединенных в звезду трансформаторов тока или для подключения к соеди­ненным в разомкнутый треугольник обмоткам трансфор- м атора напряжения (реле нулевой последовательности). Под фильтром симметричных составляющих понимается устройство, на выходных выводах которого получаются ток или напряжение, пропорциональные соответствую­щим симметричным составляющим входных величин

Фильтры напряжения прямой и обратной последова­тельности могут быть включены как на фазные, так и на линейные напряжения. В последнем сл\чае отсутствуют симметричные составляющие напряжения нулевой по­следовательности и нет необходимости их компенсации, поэтому применяемые в реле фильтры напряжения, как правило, предназначены для подключения к трехфазной сети без использования нулевого провода или, что то же, для подключения к двум линейным напряжениям (рис. 6-1,а). Основные эксплуатационные параметры фильт­ров напряжения — отношение холостого хода &ф._н, рав-

и*ь J/bc

Познавательные статьи:



Как правильно слушать собеседника

Типичные ошибки при выполнении бросков в баскетболе

Принятие христианства на Руси и его значение

Средства массовой информации США