Напряжение сжатия ( ) в крайнем сжатом волокне бетона, если бы там находилась Напрягаемая Арматура, в момент передачи сжатия на Бетон

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 9 из 13Следующая ⇒

5.1.2  Напряжение сжатия ( ) в крайнем сжатом волокне бетона, если бы там находилась напрягаемая арматура, в момент передачи сжатия на бетон

 = P /  – (P *  – ) * (  – ) /  [МПа]

где: P – равнодействующая усилий в напрягаемой арматуре до обжатия бетона, при  = 1 по таблице 5.1

 =  – a = 70,56 – 5 = 65,56 см

 = h – a = 100 – 5 = 95 см

 = 2711822,28  

A_red  = 2136,7 см²

 = 6652,8 / 2136,7 – (6652,8 * 65,56 – 260,71 * ) * (95 – 65,56) / 2711822,28 = 1,21

5.1.3  Отношение:

 /  = 1,21 / 24,5 = 0,049

5.1.4  Потеря напряжений для уровня сжатой зоны бетона при =1:

а) от быстро натекающей ползучести:

 = 0,85 * 40 *  /  = 0,85 * 40 * 1,21 / 24,5 = 1,67 Мпа

б) от усадки

 = 35 Мпа

в) от ползучести бетона

 = 0,85 * 150 *  /  = 0,85 * 150 * 1,21 / 24,5 = 6,25 МПа

г) общие потери

 =  +  +  = 1,666 + 35 + 6,25 = 42,92 МПа

5.2    Расчёт панели КЖС по деформациям

5.2.1    Эквивалентная по моменту в середине пролёта равномерно распределенная нагрузка от сил предварительного напряжения определяется по формуле:

 = 8 * P *  / (10 * ) = 8 *6652,8 *0,6556 /(10* ) = 11,07 кН/м

P = 6652,8 МПа;  = 65,56 м

5.2.2    Расчётный прогиб плиты в середине пролёта с учётом длительного действия нагрузки при коэффициенте надёжности по нагрузке  = 1:

f = (  +  *  – ) *  / (48 /  *  * ) – (  – ) *  / (6 *  * )

где:  и  – кратковременная и длительно действующая части эксплуатационной нагрузки

 = 2,28 кН/м;  = 9,987 кН/м

 и  – коэффициенты, учитывающие влияние кратковременной и длительной ползучести бетона

 = 0,85 – для тяжёлого бетона

 = 2 – для тяжёлого бетона при продолжительном действии нагрузки и влажности воздуха окружающей среды 40 – 75 %

 = 34,5 *  МПа     = 83,45МПа

 = 20 *  МПа      = 42,92 МПа

f = (2,28 + 2 * 9,987– 11,07) *  *  / (48 / 0,85 * 34,5 *  * 2711822,28) – (83,45 – 42,92) *  / (6 * 20 *  * 0,95) = 0,0178

5.2.3    Предельно допустимый прогиб

 =  / 250 = 17,75 / 250 = 0,071

Условие по прогибу f = 0,0178 м <  = 0,071 м, удовлетворяется.

5.3  Расчёт плиты КЖС по образованию трещин

5.3.1  Изгибающий момент в середине пролёта панели от эксплуатационной нагрузки с  = 1:  = 428,49 кН*м

5.3.2  Момент сопротивления сечения относительно нижней грани сечения:

 =  /  = 2711822,28 / 70,56 = 38432,86

5.3.3    Расстояние  от центра тяжести сечения до верхней ядровой точки с учётом коэффициента 0,8 определяется по формуле:

 = 0,8 *  /  = 0,8 * 38432,86 / 2136,7 = 17,99 см

5.3.4  Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учётом неупругой работы бетона:

 = 1,4 *  = 1,4 * 38432,86 = 53806,004

5.3.5     Равнодействующие усилия  в напрягаемой арматуре с учётом всех потерь при  = 1:

 = (  – ) *  = (540 – 83,45) * 12,32 = 5624,69 МПа*

5.3.6  Изгибающий момент в середине пролёта плиты при образовании трещин вычисляется по формуле:

 = [  *  +  * (  + )] *  

 = [1,95 *53806,004 + 5987,52* (65,56 + 17,99)] *  = 605,18 кН*м

5.3.7    Так как  ≥ , то при нагрузках  = 1, трещины не образуются, трещиностойкость сечения обеспечена.

Познавательные статьи:



Алгоритмические операторы Matlab

Конструирование и порядок расчёта дорожной одежды

Исследования учёных: почему помогают молитвы?

Почему терпят неудачу многие предприниматели?