при осадке по летнюю грузовую марку (отход)

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 4Следующая ⇒

при осадке по летнюю грузовую марку (отход)

Статья нагрузки

P, т

Z, м

от ОЛ

M_z , тм

X, м

от Ä

M_x, тм

Попр. dM_z, тм

Судно порожнем

7261.9

10.09

-13.82

-100383

Экипаж, провизия, снабжение

11.5

-476

Танк 1.20 расх.кот. топ. ПрБ

Танк 1.22 расходный    ДП

1.50

52.7

11.85

11.33

-36.57

-36.42

-55

-1919

Танк 2.6 расходный      ЛБ

7.7

11.33

-36.77

-283

Танк утечн. масла 3.2  ПрБ

Танк сепарир.масла 3.3 ЛБ

Танк сепарир.масла 3.4 ПрБ

Танк сточн. масла 3.5   ДП

Танк утечн. масла 3.7  ЛБ

Танк отработ.масла 3.8 ДП

Танк цилинд.масла 3.9 ПрБ

Танк запасн.масла 3.10 ПрБ

Танк запасн масла 3.11 ПрБ

0.5

7.2

7.2

16.0

2.0

5.9

3.7

10.4

5.2

0.75

0.50

0.62

0.95

1.16

0.35

10.70

11.13

10.85

5.6

-53.45

-46.00

-46.24

-47.83

-53.45

-57.35

-65.30

-65.14

-69.10

-27

-331

-333

-765

-107

-338

-242

-677

-359

Танк охлажд. воды 4.1 ЛБ

Танк кот. питат. в. 4.2 ПрБ

Танк кот.питат. в. 4.3  ЛБ

Танк питьевой воды 4.6 ДП

Танк охлажд. воды 4.8 ДП

17.1

57.8

57.8

24.0

0.98

7.25

7.25

11.74

3.00

-40.94

-57.96

-57.96

-66.03

-62.81

-700

-3350

-3350

-1585

-151

Фекальный танк 3.12   ЛБ

Танк гр. в. мед. бл. 3.16 ЛБ

7.9

2.1

11.37

11.86

-36.14

-24.84

-286

-52

Трюм 1 низ

Трюм 1 середина

Трюм 1 верх

Трюм 2 низ

Трюм 2 середина

Трюм 2 верх

Трюм 3 низ

Трюм 3 середина

Трюм 3 верх

Трюм 4 низ

Трюм 4 середина

Трюм 4 верх

492.0

542.0

721.0

755.0

701.0

779.0

909.0

782.0

849.0

845.0

780.0

861.0

3.78

7.21

11.46

3.73

7.18

11.42

3.69

7.18

11.42

3.72

7.18

11.42

40.86

41.73

41.88

22.43

23.03

22.97

-4.46

-4.81

-4.65

-24.37

-24.93

-24.87

-4054

-3761

-3948

-20593

-19445

-21413

Груз на палубе

0.0

0.0

0.0

Всего балласта

0.0

Водоизмещение

17375.3

8.62

-5.25

-91296

Всего поправка dM_z, тм

Момент M_z расчетный, тм

ЦМ судна Z_g расчетный, м

8.79

ЦМ судна Zg допустимый, м

9.11

Аппликата метацентра Z_m, м

9.33

Метацен-трическая высота

Без поправки     h_o = Z_m - Z_g, м

Поправка           dh, м

Исправленная   h = h_o - dh, м

                             0.64                 К^*=3.15

0.10

0.54

Осадка

Средняя                          d_ср, м

Носом                              d_н, м

Кормой                            d_к, м

7.94

6.92

8.96

Рис. 2.3.

2.3 Расчет объемного водоизмещения и координат центра величины судна

Значение объемного водоизмещения и его распределение по длине и высоте судна характеризуют строевые по шпангоутам и ватерлиниям, представленные на рис. 2.4.

Строевая по шпангоутам (рис. 2.4,а) представляет собой огибающую площадей шпангоутов в координатах х – А, вычисленных для заданной ватерлинии. Площадь, ограниченная строевой, соответствует объемному водоизмещению Ñ, абсцисса ЦТ этой площади – величине х_с. Величина объемного водоизмещения и абсцисса ЦВ определяются выражениями

                       Ñ = ; х_с = (1/Ñ) .                                (2.4)

Входящие в выражения определенные интегралы вычисляют по правилам приближенного интегрирования. Используя способ трапеций, получаем

          Ñ = dL[A₁ + A₂ + ... + A₁₉ + ½(A₀+ A₂₀)];                        (2.5)

      x_c = [(dL)²/Ñ][9,5(A₀ - A₂₀) + 9(A₁ – A₁₉) +...+ (10 – n) (A_n - A_20-n)]. (2.6)

Приведенные выражения соответствуют использованию 21 теоретического шпангоута и, соответственно, размер теоретической шпации dL = L/20.

 Строевая по ватерлиниям (рис. 2.3, б) представляет собой огибающую площадей ватерлиний в координатах z - S. Площадь, ограниченная строевой, соответствует объемному водоизмещению Ñ, аппликата ЦТ этой площади – величине z_с. Величина объемного водоизмещения и абсцисса ЦВ определяются выражениями

                   Ñ = ; z_с = (1/Ñ) .                                      (2.7)

Используя способ трапеций для вычисления определенных интегралов, входящих в приведенные выражения, получаем

Ñ = dd[S₁ + ... + S_m-1 + ½(S₀+ S_m)];

 z_c = [(dd)²/Ñ][S₁ + 2S₂ + ... + (m – 1)S_m-1 +(S₀ + (2m –1)S_m)/4]. (2.8)

В приведенных выражениях d d = d/m – расстояние между соседними ватерлиниями.

Для определения объемного водоизмещения Ñ и абсциссы ЦВ х_с судна с дифферентом используют различные диаграммы. Наиболее распространенной диаграммой является масштаб Бонжана (рис. 2.5), представляющий собой совокупность интегральных кривых площадей шпангоутов A(z), рассчитанных для 21 теоретического шпангоута для значений z от 0 до z_max, соответствующего палубе переборок.

а)                                 А

                                   A_n+1

                                    A_n

                                          A_n-1

20                                                       0 X

      L/2                     L/2

                        Ä

б)    z

S_m

S_m-1

 d

    S₂

 S₁

0                                S

         Рис. 2.4. Строевые по шпангоутам (а) и ватерлиниям (б)

d_к

А₁₆       

 А₁₄

d_н

                             Рис. 2.5. Масштаб Бонжана

Для определения Ñ и х_с на масштабе Бонжана необходимо провести ватерлинию и отметить точки ее пересечения с линиями теоретических шпангоутов. Площади шпангоутов A_i снимаются по горизонтали и представляют собой расстояние от точки пересечения ватерлинии с линией шпангоута до соответствующей интегральной кривой. Подставляя снимаемые с масштаба Бонжана значения A_i в выражения (2.5) и (2.6), получают искомые Ñ и х_с.

2.4  Гидростатические кривые

Гидростатические кривые или кривые элементов теоретического чертежа представляют собой совокупность кривых водоизмещения D, объемного водоизмещения Ñ, координат ЦВ x_c и z_c, площади ватерлинии S, абсциссы ЦТ площади ватерлинии x_f, моментов инерции площади ватерлинии I_x и I_yf, метацентрических радиусов r и R, коэффициентов полноты корпуса a, b и C_B, выражающих зависимость соответствующих параметров от осадки судна d. Шкала осадки располагается вдоль горизонтальной оси диаграммы.

В некоторых случаях указанные параметры приводятся в виде таблицы, называемой таблицей гидростатических элементов. Общий вид гидростатических кривых показан на рис. 2.6. Масштабы кривых выбирают исходя из обеспечения необходимой точности и удобства их использования в практических расчетах.

Совокупность кривых Ñ и z_m называют метацентрической диаграммой, а зависимость D = f(d) – грузовым размером.

 x_c  x_f         r z_c R     S             Ñ D b a C_B

КВЛ

                        0                                                              d, м

                         Рис. 2.6. Гидростатические кривые

3 Остойчивость

Остойчивостью называется способность судна, наклоненного внешним воздействием, возвращаться в исходное положение после прекращения воздействия, вызвавшего наклонение.

 Различают остойчивость поперечную и продольную, статическую и динамическую, начальную и остойчивость при больших наклонениях.

Если говорят остойчивость без определения, то предполагают начальную статическую поперечную остойчивость и/или ее показатель – начальную поперечную метацентрическую высоту.

3.1   Начальная остойчивость

3.1.1 Схема образования восстанавливающего момента

Рассмотрим малое поперечное равнообъемное наклонение судна (наклонение, в процессе которого водоизмещение судна не изменяется). Схема образования восстанавливающего момента при наклонении судна показана на рис. 3.1 (рис.3.1, а – судно в прямом положении; б – в наклонном положении; в – схема наклонения).

Предположим, что в исходном положении крен отсутствует, а для простоты изображения на схеме показываем наклонение ВЛ.

В начальный момент судно находилось в равновесии под действием сил тяжести и поддержания gD = grÑ, находившихся на одной линии. Под воздействием внешнего кренящего момента М_кр судно наклонилось на угол крена q, при этом ЦВ сместился в сторону наклонения и сила поддержания совместно с силой тяжести создали восстанавливающий момент М_в, равный по величине кренящему моменту М_в= М_кр. Равенство кренящего и восстанавливающего моментов выражает основной закон статических наклонений. Смещение ЦВ в сторону наклонения обусловлено тем, что при наклонении судна один борт (в приведенной схеме – правый) погружается в воду, а другой (левый) выходит из воды, это приводит к перераспределению погруженного объема корпуса судна и как следствие, смещение центра тяжести объема. 

Согласно теореме Эйлера ось малого равнообъемного наклонения проходит через ЦТ площади действующей ВЛ. Поскольку на приведенной схеме в начальный момент крен отсутствовал, то в силу симметрии корпуса ЦТ площади действующей ВЛ находился в ДП, в этой точке пересекаются ватерлинии судна ВЛ и ВЛ_q. При малых наклонениях кривую центра величины СС_q можно заменить дугой окружности радиуса r, называемого начальным поперечным метацентрическим радиусом, центр этой окружности находится в точке m, которая называется начальным поперечным метацентром.

    а)                                                             б)

в)                                            

r gÑ

М_кр

z_c

С

h

m

Познавательные статьи:



Коммуникативные барьеры и пути их преодоления

Рынок недвижимости. Сущность недвижимости

Решение задач с использованием генеалогического метода

История происхождения и развития детской игры