Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: Археология Биология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Техника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ? Влияние общества на человека Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления	Главная Избранные Случайная статья Познавательные Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу Осложнения при транспорте продукции скважин. ↑ ▷ Содержание ⇐ ПредыдущаяСтр 11 из 11 Содержание книги Выбор оптимального числа ступеней сепарации Выбор оптимального числа стутеней сепарации Расчет вертикального гравитационного сепаратора Определение потерь напора на трение Формулы для расчета коэффициента гидравлического сопротивления Алгоритм решения задачи 2. 1. Гидравлический расчет трубопровода III категории Скорость нефти на четвертом участке Гравитационное разделение фаз. Расчет скорости осаждения капель при известном их диаметре. Осложнения при транспорте продукции скважин. Поиск на нашем сайте Засорение выкидных линий, нефтесборных коллекторов и аппаратов первичной подготовки сырых нефтей происходит по следующим причинам: 1. из-за недостаточной скорости потока твердые частицы, выносимые из скважины вместе с нефтью оседают, уменьшая рабочее проходное сечение трубопроводов. 2. при определенных термодинамических условиях из водо-газо-нефтянного потока могут выпадать различные соли или парафин, создающие твердый осадок. 3. за счет воздействия окружающей среды на металл происходит коррозия, приводящая к разрушению оборудования или уменьшению рабочего сечения за счет окалины. 4. содержание паров воды в нефтяном газе приводит к гидратообразованию, а в тяжелых углеводородах к выделению конденсата.   Гидраты   Основными факторами гидратообразования являются влажность газа, его состав, давление и температура в газопроводе. Применяемые ингибиторы (метанол СН3ОН, этиленгликоль, диэтиленгликоль, триэтиленгликоль, 30% -ный раствор хлористого кальция и. т. д.) процессов гидратообразования способствуют снижению температуры гидратообразования. Необходимый расход ингибитора можно вычислить по следующей формуле:   q = (W1 - W2) * C2 / (C1 - C2),  кг/1000 м3                     (4.23)   где W1, W2 - содержание влаги в газе до и после ввода ингибитора, кг/1000 м3 газа; C1, C2 - массовая концентрация свежего и отработанного ингибитора, %.   Типовые задачи по теме  4 Рассчитать количество ингибиторов для следующих условий движения газа по газопроводу: начальные давление газа в газопроводе 0.981 МПа (10кгс/см2) и температура +25 оС, конечные давление 0.1962 МПа (2 кгс/см2) и температура 0 оС; количество газа, транспортируемого по газопроводу, равно 900 тыс. м3/сут. Относительная плотность газа по воздуху 0.7. Решение:   q = (W1 - W2) ∙ C2 / (C1 - C2)   Согласно номограмме, количество влаги в начале газопровода W1 = 2.2 кг на 1000 м3 газа, количество влаги в конце газопровода W2 = 2.0 кг на 1000 м3 газа. Разность W1 - W2 даст количество воды, конденсирующейся на каждых 1000 м3 газа:   ΔW = W1 - W2 = 2,2 -2.0 = 0,2 кг   Температура начала образования гидратов определяется из графика. Для нашего случая она будет +1.5 оC. Величина понижения равновесной температуры Δt, определяется по рисунку, для раствора хлористого кальция составит:   Δt = 3,5 – 0 оС = 3,5 оС   По графику находим, что для Δt = 1.5 оС концентрация отработанного раствора хлористого кальция равна 10% масс. По уравнению определяем удельный расход 30% - ного раствора:   q = 0,2 ∙ 10 / (30 -10) = 0,2 кг на 1000 м3   Суточный расход составит   qсут = 0,2 ∙ 900 = 180 кг   Определим количество ДЭГ, которое следует ввести в поток газа для предотвращения образования гидратов при условиях, рассмотренных выше. Начальная концентрация ДЭГ С1 = 80%. Для Δt = 1.5 оС по графику определяем С2 = 12.5% - концентрацию отработанного ДЭГ, которую надо поддерживать для указанной величины снижения температуры начала образования гидратов. По уравнению определяем удельный расход гликоля:   q = 0,2 ∙ 12,5 / (80 – 12,5) = 0,39 кг на 1000 м3   Суточный расход ДЭГ составит: qсут = 0,39 ∙ 900 = 35,1 кг Задание для самостоятельной работы по теме 4.1. Задача 4.3 Рассчитать количество ингибиторов гидратообразования, подаваемых в газопровод. Условия движения газа определены давлением (Рн) и температурой газа (tн) в начале газопровода и давлением (Рк) и температурой (tк) в конце газопровода. Известно количество транспортируемого газа (Q) и плотность газа по воздуху, а также начальные концентрации ингибиторов (С1). Таблица 4.5 Исходные данные к задаче 4.3 N варианта Pн, МПа tн, оС Pк, МПа tк, оС Q*10-3, м3/сут ρ C1,% метанол C1,% ДЭГ C1,% СаСl2 1 1,2 20 0,2 -8 850 0,8 95 - 30 2 0,6 10 0,2 -8 880 0,8 - 75 30 3 1,5 25 0,3 -2 850 0,7 95 75 - 4 1 10 0,2 -12 830 0,7 93 75 - 5 1 15 0,2 -10 920 0,7 94 80 - 6 1,2 20 0,2 -8 870 0,6 94 77 - 7 1,5 20 0,5 0 850 0,8 95 75 - 8 1 15 0,2 -10 800 0,7 - 80 30 9 1,2 20 0,2 -6 875 0,6 90 78 - 10 1 15 0,2 -10 940 0,6 93 80 - 11 1,8 25 1 5 880 0,7 95 70 - 13 0,8 20 0,2 -15 860 0,7 80 78 - 14 1 30 0,2 -2 800 0,8 - 75 30 15 1,5 15 0,6 0 850 0,7 93 70 - 16 0,98 20 0,19 -7 900 0,7 90 72 - 17 1 22 0,3 0 920 0,6 92 - 30 18 2 25 0,5 0 850 0,8 93 80 - 19 2,5 25 0,2 -10 880 0,7 95 70 - 20 3 30 0,2 -6 850 0,6 80 78 - 21 4 30 0,2 -10 830 0,6 - 75 30 22 5 30 1 5 920 0,7 93 70 - 23 7,5 30 0,2 -15 870 0,7 90 72 - 24 10 30 0,2 -2 875 0,8 92 - 30 25 1,25 15 0,6 0 940 0,7 90 78 - 26 0,8 10 0,19 -7 880 0,8 93 80 - 27 0,4 15 0,3 0 860 0,8 95 70 - 28 2 20 0,2 -8 800 0,7 80 78 - 29 2,5 30 0,2 -8 880 0,7 90 78 - 30 3 20 0,3 -2 850 0,7 93 80 - 31 4 25 0,2 -12 830 0,6 95 70 - 32 5 25 0,2 -10 850 0,8 80 78 - 33 7,5 30 0,2 -8 900 0,8 - 75 30 34 10 30 5 15 920 0,7 95 70 - 35 1,25 15 0,4 0 850 0,7 80 78 - 36 0,8 10 0,4 0 880 0,7 - 75 30 37 0,4 10 0,2 0 850 0,6 93 70 - 38 0,5 15 0,2 -10 940 0,7 90 72 - 39 1,75 20 0,6 10 880 0,8 92 - 30 40 3,75 30 1,5 15 860 0,8 93 80 - ПРИЛОЖЕНИЕ К РАЗДЕЛУ 4.3 Графические зависимости к расчету возможности образования гидратов   Рис 4.1. Номограмма равновесного содержания водяного пара в природном газе       Рис.4.2 Зависимости для определения равновесных условий начала образования гидратов для природных газов разной относительной плотности         Рис. 4.1. Снижение температуры гидратообразования в зависимости от концентрации отработанного ингибитора: 1 — СаС l 2; 2 — СН3ОН; 3 — ТЭГ; 4 — ДЭГ; 5 — ЭГ     ПРИЛОЖЕНИЕ   1. Таблицы констант фазового равновесия углеводородов При давлении схождения 68,95 МПа АЗОТ Температура, оС   оС Д авление (абсолютное), МПа
0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	1,0	1,5	2,0	3,0	5,0	10,0	15,0	20,0	30,0	50,0
100 80 60	592 609 648	324 342 362	226 235 249	172 178 187	149 154 160	77  82  84	54  56  58	41,5 42,5 44	27,5 30,0 30,5	18 18,5 19	9,15 9,45 9,8	6,2   6,4 6,65	4,6  4,8 4,95	2,8 2,95 3,1	1,56 1,59 1,625
40	718	374	256	194	164	85,5	59	45	31	20	10	6,8	5,05	3,2	1,65
30	677	358	244	187	154	81,5	56,5	43	29,5	19,5	9,65	6,5	4,85	3,1	1,63
20	635	330	230	174	144	75	51,5	39	27	17,5	9,05	6,05	4,55	2,9	1,595
10	590	300	207	160	130	68	47	36	24,5	15,5	8,3	5,6	4,2	2,75	1,55
0	550	283	195	148	124	64,5	44,4	34	23,5	15	7,9	5,35	4,0	2,65	1,51
-10	504	262	182	140	116	60,5	41,5	32	22	14	7,3	5,0	3,85	2,55	1,45

ДИОКСИД УГЛЕРОДА

Температура, оС

Давление (абсолютное), МПа

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 5,0 10,0 15,0 20,0 30,0 50,0 260 190 96 65 49 39,9 20,6 14,3 11 7,7 4,94 2,83 2,16 1,76 1,38

1,132

1,108

1,096

1,066

1,055

1,041

200 175 87 59 44 36,1 18,5 13 9,9 6,9 4,49 2,56 2,00

1,66

1,54

1,44

1,38

1,33

1,25

1,1.3 150 157 78 53 39,5 32,0 16,5 11,4 8,8 6,19 4,04 2,36 1,85

1,275

1,226

1,203

1,172

1,134

1,113

1,092

100 133 65 44 33 26,7 13,6 9,5 7,4 5,16 3,45 2,08 1,66 80 119 58 39 29,7 24 12,4 8,5 6,7 4,69 3,11 1,93 1,57 60 103 51 34 25,7 21,3 10.9 7,5 5,9 4,2 2,74 1,76 1,48 40 87 44 29 21,6 17,9 9,3 6,4 5 3,53 2,37 1,58 1,37 1,033 30 80 39 26 19,6 16,3 8,2 5,8 4,5 3,22 2,16 1,48 1,31 1,20 1,028 20 71 35 23 17,3 14,5 7,3 5,1 4 2,9 1,99 1,39 1,24 1,16 1,020 10 61 31 21 15,5 12,8 6,5 4,5 3,5 2,62 1,80 1,29 1,17 1,11 1,061 1,006 0 54 28 18 13,6 11 5,5 4 3,1 2,28 1,62 1,17 1,10 1,06 1,029 1 -10 46 24 15 11,2 9,2 4,8 3,4 2,7 2,01 1,43 1,07 1,02 0,99 0,983 1,984

МЕТАН

Температура, оС

Давление (абсолютное), МПа

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 5,0 10,0 15,0 20,0 30,0 50,0 260 295 145 97 72 58 29,0 20,5 15,0 10,5 6,5 3,55 2,65 2,10 1,62 1,220 200 276 136 91 69 55 27,8 19,3 14,3 10,1 6,3 3,45 2,61 2,08 1,615

1,215

1,213

1,210

1,210

1,205

1,200

1,200

1,195

1,190

1,190

1,180

150 255 127 85 65 52 26,6 18,2 13,7 9,7 6,1 3,40 2,58 2,07 1,61 100 230 115 78 59 49 24,9 16,9 12,9 9,1 5,8 3,30 2,54 2,06 1,60 80 218 110 74 56 46 23,9 16,2 12,5 8,8 5,6 3,25 2,49 2,04 1,59 60 205 103 70 52 44 22,5 15,4 12,0 8,4 5,3 3,15 2,43 2,01 1,58 40 190 95 64 48 40 21,6 14,1 10,9 7,7 5,0 3,00 2,33 1,96 1,55 30 184 90 61 45 38 19,3 13,3 10,2 7,3 4,7 2,90 2,27 1,91 1,53 20 174 86 58 43 35 18,0 12,4 9,5 6,9 4,5 2,80 2,20 1,87 1,51 10 164 81 54 40 33 16,7 11,5 8,8 6,4 4,2 2,65 2,13 1,82 1,48 0 154 76 50 37 30 15,4 10,6 8,1 5,9 3,9 2,45 2,04 1,75 1,45 -10 144 71 47 34 28 14,2 9,7 7,4 5,4 3,6 2,30 1,92 1,68 1,40

ЭТАН

Температура, оС

Давление (абсолютное), МПа

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 5,0 10,0 15,0 20,0 30,0 50,0 260 123 64 44 33,5 27,5 14,6 10,0 8,0 5,60 3,75 2,25 1,76 1,48 1,18 1,05 200 111 56 38 28,2 23,7 12,3 8,7 6,8 4,73 3,20 1,90 1,54 1,32 1,09  1,01 150 97 48 33 24,0 19,7 10,2 7,2 5,6 3,95 2,67 1,64 1,32 1,14 1,01 0,99 100 77 37 25 18,5 14,6 7,4 5,3 4,2 2,93 2,05 1,31 1,08 1,00 0,94 0,94 80 65 31 21 15,8 12,5 6,4 4,5 3,6 2,50 1,73 1,15 0,99 0,94 0,91 0,92 60 52 25 17 12,7 10,3 5,З 3,7 2,95 2,10 1,42 0,98 0,90 0,88 0,87 0,90 40 40 20 13,5 9,7 8,0 4,0 2,9 2,30 1,62 1,12 0,83 0,81 0,80 0,83 0,89 30 35 17 11,5 8,5 7,0 3,5 2,5 1,95 1,42 0,99 0,76 0,76 0,76 0,81 0,88 20 29 14 9,5 7,0 6,0 3,0 2,1 1,66 1,22 0,88 0,69 0,70 0,72 0,79 0,87 10 23 12 8,0 6,0 5,0 2,5 1,8 1,42 1,07 0,77 0,63 0,64 0,68 0,76 0,85 0 19 10 6,5 5,0 4,0 2,0 1,5 1,20 0,88 0,67 0,56 0,59 0,64 0,73 0,84 -10 15 8 5,0 3,7 3,0 1,6 1,2 0,98 0,75 0,57 0,50 0,54 0,58 0,69 0,82

ПРОПАН

Температура, оС

Давление (абсолютное), МПа

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 5,0 10,0 15,0 20,0 30,0 50,0 260 200 150 100 80   74 57 44 28,5 22,3 37,8 29,3 22,3 14,5 11,3 25,8 21,0 15,5 10,1 7,8 19,8 15,4 11,7 7,7 5,9 16,3 12,5 9,4 6,3 4,7 8,8 6,5 5,0 3,3 2,5 6,2 4,8 3,6 2,3 1,8 4,8 3,8 2,9 1,85 1,45 3,57 2,76 2,09 1,37 1,05 2,50 1,93 1,44 0,95 0,76 1,60 1,28 1,01 0,70 0,58 1,30 1,08 0,87 0,64 0,58 1,15 0,98 0,82 0,66 0,61 1,02 0,90 0,82 0,72 0,68 0,99 0,94 0,90 0,853 0,847 60 16,8 8,4 5,8 4,3 3,5 1,9 1,34 1,07 0,79 0,57 0,48 0,50 0,55 0,63 0,820 40 12,5 6 4,1 3,0 2,5 1,3 0,95 0,75 0,66 0,42 0,39 0,44 0,49 0,60 0,800 30 10,0 4,9 З,4 2,5 2,0 1,1 0,75 0,62 0,48 0,35 0,35 0,40 0,47 0,58 0,79 20 8 3,9 2,8 2,0 1,7 0,9 0,63 0,50 0,39 0,30 0,31 0,37 0,44 0,55 0,77 10 6,3 3,1 2,1 1,6 1,3 0,7 0,50 0,40 0,31 0,25 0,26 0,34 0,41 0,53 0,76 0 5 2,4 1,6 1,3 1,0 O,55 0,38 0,30 0,25 0,20 0,23 0,30 0,38 0,50 0,75 -10 3,6 1,8 1,2 0,9 0,75 0,40 0,28 0,23 0,19 0,15 0,19 0,26 0,34 0,47 0,74

ИЗОБУТАН

Температура, оС

Давление (абсолютное), МПа

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 5,0 10,0 15,0 20,0 30,0 50,0 260 50 25,5 18 13,8 11,0 6,2 4,5 3,6 2,75 1,90 1,30 1,10 1,00 0,93 0,96 200 35,5 18,4 12,7 9,8 8,2 4,37 3,2 2,5 1,89 1,36 0,97 0,87 0,815 0,81 0,905 150 25 13,1 9,1 7,0 5,8 3,15 2,3 1,76 1,32 0,96 0,71 0,67 0,66 0,705 0,86 100 15, 7,8 5,4 4,1 3,4 1,85 1,35 1,03 0,75 0,55 0,45 0,465 0,50 0,61 0,81 80 11,2 5,7 4,0 3,0 2,4 1,32 0,95 0,75 0,54 0,40 0,37 0,395 0,45 0,57 0,80 60 7,9 4,0 2,7 2,1 1,7 0,92 0,68 0,52 0,39 0,.30 0,30 0,34 0,40 0,52 0,77 40 5 2,5 1,7 1,3 1,1 0,60 0,44 0,35 0,27 0,20 0,23 0,28 0,346 0,485 0,74 30 3,8 2,0 1,3 1,0 0,8 0,46 0,34 0,28 0,22 0,17 0,20 0,255 0,32 0,46 0,725 20 10 2,8 2,3 1,5  1,1 0,95 0,65 0,75 0,50 0,60 0,45 0,34 0,26 0,27 0,20 0,20 0,15 0,16 0,13 0,14 0,11 0,17 0,145 0,222 0,190 0,29 0,265 0,425 0,39 0,705 0,69 0 -10 1,5 1,1 0,8  0,5 0,50 0,40 0,30 0,30 0,30 0,22 0,19 0,15 0,15 0,10 0,12 0,08 0,10 0,07 0,09 0,06 0,12 0,09 0,165 0,138 0,235 0,20 0,355 0,315 0,665 0,635

Н-БУТАН

Температура, оС

Давление (абсолютное), МПа

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 5,0 10,0 15,0 20,0 30,0 50,0 260 45 23 16 12 10 5,5 4,0 3,30 2,4 1,75 1,21 1,03 0,94 0,90 0,93 200 31,3 15,7 10,7 8,2 6,75 3,72 2,76 2,26 1,68 1,23 0,896 0,79 0,745 0,74 0,84 150 21,8 11,0 7,5 5,77 4,80 2,60 1,91 1,56 1,15 0,85 0,635 0,59 0,585 0,643 0,81 100 12,1 6,3 4,2 3,20 2,65 1,50 1,04 0,85 0,61 0,47 0,380 0,39 0,443 0,555 0,77 80 8,7 4,5 3,1 2,25 1,90 1,05 0,73 0,58 0,42 0,33 0,297 0,33 0,400 0,518 0,75 60 6,0 3,1 2,1 1,60 1,32 0,70 0,50 0,40 0,295 0,23 0,230 0,29 0,360 0,480 0,72 40 3,3 1,8 1,25 0,95 0,80 0,44 0,31 0,26 0,20 0,16 0,187 0,244 0,315 0,442 07,03 30 2,6 1,4 0,95 0,72 0,60 0,33 0,24 0,20 0,155 0,135 0,165 0,220 0,290 0,413 0,687 20 2,0 1,0 0,72 0,52 0,45 0,25 0,18 0,15 0,123 0,110 0,135 0,193 0,258 0,383 0,670 10 1,5 0,8 0,53 0,40 0,35 0,19 0,14 0,10 0,090 0,08 0,112 0,162 0,220 0,342 0,648  0 1,0 0,5 0,39 0,29 0,24 0,13 0,10 0,08 0,065 0,06 0,085 0,131 0,185 0,304 0,622 -10 0,7 0,35 0,26 0,20 0,15 0,09 0,07 0,05 0,045 0,04 0,060 0,10 0,153 0,265 0,593

ИЗОПЕНТАН

Температура, оС

Давление (абсолютное), МПа

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 5,0 10,0 15,0 20,0 30,0 50,0 260 31 16 11 8,60 7,00 4,00 2,90 2,30  1,80 1,30 0,94 0,84 0,80 0,8 0,89 200 20,8 10,2 7,12 5,52 4,55 2,52 1,93 1,55 1,17 0,88 0,675 0,62 0,61 0,65 0,81 150 12,3 6,3 4,40 3,48 2,85 1,57 1,17 0,97 0,75 0,575 0,44 0,43 0,45 0,55 0,76 100 5,8 3 2,15 1,75 1,40 0,77 0,55 0,43 0,35 0,27 0,235 0,265 0,33 0,45 0,73 80 4,0 2 1,45 1,08 0,90 0,51 0,37 0.,29 0,235 0,18 0,18 0,22 0,29 0,42 0,71 60 2,5 1,27 0,87 0,67 0,56 0,31 0,23 0,185 0,143 0,12 0,14 0,19 0,25 0,38 0,68 40 1,4 0,7 0,52 0,40 0,32 0,18 0,137 0,12 0,09 0,08 0,105 0,155 0,22 0,35 0,65 30 1,1 0,5 0,38 0,30 0,23 0,14 0,105 0,09 0,07 0,068 0,09 0,13 0,20 0,32 0,64 20 0,8 0,4 0,27 0,20 0,17 0,10 0,075 0,065 0,05 0,050 0,075 0,113 0,17 0,295 0,63 10 0,6 0,25 0,20 0,13 0,11 0,07 0,055 0,05 0,04 0,040 0,06 0,092 0,14 0,26 0,60 0 0,4 0,21 0,13 0,10 0,08 0,05 0,04 0,032 0,026 0,026 0,05 0,075 0,115 0,23 0,57 -10 0,2 0,11 0,08 0,06 0,05 0,03 0,025 0,02 0,015 0,018 0,035 0,058 0,09 0,20 0,525

Н-ПЕНТАН

Температура, оС

Давление (абсолютное), МПа

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 5,0 10,0 15,0 20,0 30,0 50,0 260 28 14,5 10 7,7 6,4 3,6 2,6 2,1 1,6 1,2 0,91 0,82 0,79 0,78 0,88 200 17,5 9,2 6,35 4,93 4,05 2,32 1,75 1,4 1,07 0,82 0,63 0,583 0,585 0,654 0,795 150 11,2 5,7 3,97 3,05 2,54 1,42 1,08 0,9 0,69 0,51 0,395 0,390 0,422 0,562 0,760 100 5,1 2,7 1,85 1,42 1,15 0,65 0,48 0,4 0,30 0,22 0,196 0,250 0,290 0,473 0,718 80 3,3 1,7 1,20 0,93 0,77 0,43 0,30 0,25 0,19 0,155 0,150 0,200 0,253 0,438 0,695 60 2 1,05 0,74 0,57 0,47 0,26 0,19 0,15 0,12 0,10 0,116 0,160 0,215 0,.39 0,67 40 1,15 0,60 0,43 0,31 0,28 0,15 0,12 0,10 0,075 0,065 0,085 0,133 0,185 0,354 0,636 30 0,83 0,43 0,32 0,23 0,20 0,11 0,09 0,075 0,060 0,05 0,073 0,115 0,165 0,330 0,618 20 0,60 0,28 0,22 0,14 0,13 0,07 0,06 0,05 0,045 0,04 0,060 0,100 0,143 0,303 0,600 10 0,40 0,20 0,15 0,10 0,09 0,05 0,04 0,035 0,03 0,03 0,046 0,082 0,123 0,275 0,575 0 0,28 0,13 0,09 0,07 0,055 0,03 0,025 0,023 0,02 0,02 0,034 0,063 0,100 0,250 0,540 -10 0,19 0,06 0,04 0,03 0,03 0,02 0,015 0,013 0,011 0,011 0,023 0,045 0,080 0,218 0,505

ГЕКСАН

Температура, оС

Давление (абсолютное), МПа

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 5,0 10,0 15,0 20,0 30,0 50,0 260   9,4 6,8 5,2 4,4 2,5 1,9 1,5 1,2 0,9 0,7 0,63 0,62 0,63 0,77 200   5,8 4,1 3,17 2,68 1,47 1,1 0,87 0,695 0,522 0,42 0,408 0,425 0,49 0,695 150 6,0 3,1 2,15 1,64 1,38 0,80 0,57 0,46 0,365 0,280 0,24 0,252 0,283 0,385 0,640 100 2,3 1,2 0,81 0,63 0,53 0,31 0,22 0,17 0,135 0,11 0,105 0,137 0,180 0,290 0,605 80 1,3 0,7 0,47 0,38 0,31 0,17 0,12 0,10 0,083 0,067 0,075 0,105 0,150 0,258 0,59 60 0,72 0,37 0,26 0,20 0,17 0,094 0,070 0,058 0,047 0,042 0,054 0,082 0,125 0,230 0,56 40 0,38 0,20 0,14 0,10 0,09 0,051 0,038 0,032 0,027 0,0268 0,039 0,064 0,103 0,210 0,53 30 0,25 0,13 0,09 0,08 0,062 0,035 0,027 0,023 0,020 0,020 0,032 0,055 0,092 0,200 0,51 20 0,18 0,10 0,07 0,05 0,039 0,023 0,018 0,016 0,0145 0,0145 0,025 0,046 0.080 0,180 0,49 10 0,10 0,05 0,03 0,028 0,024 0,015 0,012 0,011 0,0105 0,0105 0,019 0,038 0,068 0,160 0,47 0 0,07 0,035 0,023 0,017 0,014 0,0095 0,0085 0,007 0,0065 0,0070 0,014 0,029 0,056 0,138 0,45 -10 0,04 0,02 0,015 0,01 0,009 0,006 0,005 0,0048 0,0045 0,0050 0,0095 0,021 0,044 0,114 0,42

 

 

⇐ Предыдущая234567891011

Поделиться: