Описание котлоагрегата ДКВР-6,5-13

↑

▷ Содержание

Стр 1 из 4Следующая ⇒

Описание котлоагрегата ДКВР-6,5-13

Паровой котел ДКВР-6,5-13 состоит из двух барабанов диаметром 1000 мм. соединенных пучком кипятильных труб диаметром 51x2,5 мм., установленных с шагами, установленных с шагами НО и 100 мм. Два боковых экрана также выполнены из труб диаметром 51x2,5 мм. с шагом 80 мм.

Котел также имеет два котельных пучка с коридорным расположением труб диаметром 51 мм.

За котлом установлен экономайзер конструкции ВТИ, выполненный из чугунных ребристых труб с квадратными ребрами. Диаметр труб 76 мм., шаг 150 мм.

Подача воздуха осуществляется вентилятором марки ВДН 10x10 производительностью 13000 м³/ч.

Дымовые газы удаляются дымососом ДН-10 производительностью 31000 м³/ч.

Техническая характеристика котла ДКВР-6,5-13

Таблица №1

Поверочный расчет парового котло-агрегата ДКВР-6,5-13.

В поверочном тепловом расчете по принятой конструкции и размерам котельного агрегата для заданных нагрузок и вида топлива определяют температуру воды, пара, воздуха и газов на границах между отдельными поверхностями нагрева, коэффициент полезного действия, расход топлива, расход и скорости воздуха и дымовых газов.

Поверочный расчет производят для оценки показателей экономичности и надежности агрегата при работе на заданном топливе, выбора вспомогательного оборудования и получения исходных данных для проведения расчетов: аэродинамического, гидравлического, температур металла и прочности труб, интенсивности золового уноса труб, коррозии и т.д.

Исходные данные.

Паропроизводительность, т/ч 6,5

Пар насыщенный

Рабочее давление пара, кгс/см 13

Радиационная поверхность

Нагрева, м² 27

Конвективная поверхность

нагрева, м² 171

Топливо природный газ

Состав природного газа
СН4	С2Н6	С3Н8	С4Н10	С5Н12	N2	СO2	Qнр
%	%	%	%	%	%	%	Ккал/м3
94,21	2,33	0,99	0,37	0,11	1.83	0,15

Определение объемов воздуха и продуктов сгорания

1.Теоретическое количество воздуха, необходимое, полного сгорания топлива.

=

0,476[(3+8/4)0,99+(5+2/4)0,11+(2+6/4)2,33+(4+10/4)0,37+ (1+4/4)94,21-0,01] = =9,748 м3/м3

2. Теоретический объем азота:

V°_N2 = 0,79V₀ + N₂/100 = 0,79*9,748 + 1,83/100 =7.719 м3/м3

3.Объем трехатомных газов:

=

= 0,01[0,15+94,21+3*0,99+5*0,11+2*2,3З+4*0.37]=1,04 м3/м3

4. Теоретический объем водяных паров:

=

=0,01 [4/2*94,21+6/2*2,33+8/2*0,99+10/2*0,37+12/2*0,11 + +0,124*10]+0,0161*9,748 = 2,188 м³/м³

5. Теоретический объем дымовых газов:

V°_r= V_R02+V⁰_N2+V^o_H2O = 1,04+7,719+2,188 =10,947 м³/м³

6. Объем водяных паров при а=1,05:

2,188+0,0161(l,05-l)9,748= =2,196м³/м³

7. Объем дымовых газов при а = 1,05:

V_r = V_R02+V⁰_N2+V_H20+(a-1)V° =

= 1,04+7,719+2,196+(1,05-1)9,748 = 11,442 м³/м³

8. Плотность сухого газа при нормальных условиях.

р^с_гтл = 0,01[1,96C0₂+1,52H₂S+1,25N₂+1,43O₂+1,25CO+

+0,0899H₂+L(0.536m+0,045n)C_mH_n] = =0,01[1,96*О,15+1,25*1,83+1,43*0,01+(0,536*0,045*4)94,21

+ (0,536*3+0,045*8)0,99+(0,536*5+0,045*12)0,11 + +(0,536*2+0.045*6)2,33+(0,536*4+0,045* 10)0.37] = 0.764 кг/м³

9. Масса дымовых газов:

G_r=p^c_г.тл+d_т.тл/1000+l,306αV°= 0,764* 10/1000+1.306*1,05*9,748= 14,141 кг/м³

10. Коэффициент избытка воздуха:

на выходе из топки α_т = 1,05

на выходе из котельного пучка

α_к.п = α_т+∆α_кп = 1,05+0,05 = 1,1

на выходе из экономайзера

α_эк=α_кп+∆α_эк = 1,1 +0,05 =1,2, где

∆α - присосы воздуха в газоходах

Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов:

11. Теоретическое теплосодержание дымовых газов

I⁰_Г=V_RO2(cν)_RO2+V⁰_N2(cν)_N2+V⁰_H2O(cν)_H2O, ккал/м³

I⁰_Г 100=2,188*36+1,04*40,6+7,719*31=360,3 ккал/м³

I⁰_Г 200=2,188*72,7+1,04*85,4+7,719*62,1=727,2 ккал/м³

I⁰_Г 300⁼2Д88*110,5+1,04*133,5+7,719*93,6=1103,1 ккал/м³

I⁰_Г 400 =2,188*149,6+1,04*184,4+7,719*125,8=1490,2 ккал/м³

I⁰_Г 500=2,188*189,8+1,04*238+7,719* 158,6=1887,0 ккал/м³

I⁰_Г 600 =2,188*231+1,04*292+7,719*192=2291,2 ккал/м³

I⁰_Г 700=2,188*274+1,04*349+7,719*226=2707.0 ккал/м³

I⁰_Г 800=2,188*319+1,04*407+7,719*261=3135,9 ккал/м³

I⁰_Г 900=2,188*364+1,04*466+7,719*297=3573.6 ккал/м³

I⁰_Г 1000⁼2,188*412+1,04*526+7.719*333=4018.9 ккал/м³

I⁰_Г 1100=2,188*460+1,04*587+7,719*369=4465.3 ккал/м³

I⁰_Г1200=2,188*509+1,04*649+7,719*405=4914.8 ккал/м³

I⁰_Г 1300=2,188*560+1,04*711 +7,719*442=5376.5 ккал/м³

I⁰_Г 1400=2,188*611+1,04*774+7,719*480=5846,9 ккал/м³

I⁰_Г 1500=2,188*664+l,04*837+7,719*517=6314,0 ккал/м³

I⁰_Г 1600=2,188*717+1,04*900+7,719*555=6788,8 ккал/м³

I⁰_Г 1700=2,188*771+1,04*964+7,719*593=7266,9 ккал/м³

I⁰_Г 1800=2,188*826+1,04*1028+7,719*631=7747,1 ккал/м³

I⁰_Г 1900=2,188*881+l,04*1092+7,719*670=8235,0 ккал/м³

I⁰_Г 2000=2,188*938+1,04*1157+7,719*708=8720,7 ккал/м³

12. Теоретическое теплосодержание воздуха:

I⁰_В =V⁰(cν)_В, ккал/м³

I⁰_В 100= 9,748*31,6=308,0 ккал/м³

I⁰_В 200= 9,748*63,6=620.0 ккал/м³

I⁰_В 300= 9,748*96,2=937,8 ккал/м³

I⁰_В 400= 9,748*129,4=1261,4 ккал/м³

I⁰_В 500= 9,748*163,4=1592,8 ккал/м³

I⁰_В 600= 9,748* 198,2=1932,1 ккал/м³

I⁰_В 700= 9,748*234=2281,0 ккал/м³

I⁰_В 800= 9,748*270=2632,0 ккал/м³

I⁰_В 900= 9,748*306=2982,9 ккал/м³

I⁰_В 1000= 9,748*343=3343,6 ккал/м³

I⁰_В 1100= 9,748*381=3714,0 ккал/м³

I⁰_В 1200= 9,748*419=4084,4 ккал/м³

I⁰_В 1300= 9,748*457=4454,8 ккал/м³

I⁰_В 1400= 9,748*496=4835.0 ккал/м³

I⁰_В 1500= 9,748*535=5215,2 ккал/м³

I⁰_В 1600= 9,748*574=5595,4 ккал/м³

I⁰_В 1700= 9,748*613=5975,5 ккал/м³

I⁰_В 1800= 9,748*652=6355,7 ккал/м³

I⁰_В 1900= 9,748*692=6745,6 ккал/м³

I⁰_В 2000= 9,748*732=7135,5 ккал/м³

Тепловой расчет котла ДКВР-6,5-13:

Тепловой баланс.

Располагаемое тепло топлива:

Q_н^р =8170 ккал/м³

Температура уходящих газов:

ν_ух =130⁰C

Энтальпия уходящих газов:

I_ух130=550,7 ккал/м³

Температура и энтальпия холодного воздуха:

t _хв = 30°С

I˚_хв=92,4 ккал/м³

Потери тепла, %

q₃- от химического недожога топлива (табл.ХХ [1])

q₃ = 0,5 %

q₄ = 0 % - от механической неполноты сгорания топлива (табл.ХХ)

q₅= 2.3% -в окружающую среду (рис.5-1 [1]) q₅= 2.3%

q₂ - с уходящими газами

q₄) = 550,7-1,2*92,4)(100-0)/8170 = 5,4%

Коэффициент полезного действия котла:

= 100 – (q₂ + q₃ + q₄ + q₅) = 100-0,5-0-2,3-5,4=91,8%

Температура и энтальпия воды

при Р=15 кгс/см² (табл.ХХ1У [1]):

t _пв =102°C

i_пв =l 02,32 ккал/кг

Энтальпия насыщенного пара при

Р= 13 кгс/см²(табл.XXI11 [1])

i_нп =665,3ккал/кг

Полезно используемое тепло топлива в котлоагрегате:

Q_ка = D_нп (i_нп – i _пв)= 4_;5*10³(665,3-10232)=3659370 ккал/ч

Полный расход топлива:

В = = 659370400/8170*91,8=487,9 м³/ч

Коэффициент сохранения тепла:

= =1- 2,3/(91,8+2,3)=0,976

Расчет топочной камеры.

Диаметр и шаг экранных труб

- боковых экранов dxS=51x80 мм

- заднего экрана d₁xS₁=51xl 10 мм

Площадь стен 58,4 м²

Объем топки и камеры 24,2 м²

Коэффициент избытка воздуха в топке:

α_т = 1,05

Температура и энтальпия дутьевого воздуха:

t_в = 30°С

I_в=92,4 ккал/м³

Тепло, вносимое воздухом в топку:

Qв = α_т · I˚_хв = l,05*92,4=97,02 ккал/м³

Полезное тепловыделение в топке:

= = 8170*(100-0,5)/100 + 97,02 =

8226,2 ккал/м³

Теоретическая температура горения:

ν_а=1832⁰С

Т_а=2105К

Коэффициент: М=0.46

Температура и энтальпия газов на выходе из топки:

=1000 °С (предварительно принимается)

=4186,1 ккал/м³ (табл.2)

Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания:

= =(8225,9-4186,1)/(1832-1000) = = 4,856 ккал/м³ °С

Эффективная толщина излучающего слоя:

S=3,6 V_T/F_CT.-3,6*24,2/58,4=l,492 м

Давление в топке для котлов, работающих без наддува:

Р=1 кгс/см²

Суммарное парциальное давление газов:

Рп = Р · r_п =0,283 кг с/см²

Произведение:

P_nS=Pr_nS=0,283* 1,492=0,422 м кг с/см²

Коэффициент ослабления лучей:

- трехмерными газами (ном.3[1])

к= k_г r_п =0,58*0,283=0,164 1/(м кг с/см²)

-сажистыми частицами

kс = =

= 00,3(2-1,05)(1,6*1273/1000-0,5)2,987=

-0.131 1/(мкгс/см²), где = 0,12 =

0,12 · ( · 94,21 + · 2,33 + · 0,99 + · 0,37 +

· 0,11) = 2,987

Коэффициент ослабления лучей для светящегося пламени: к=к_гг_п+к_с=0.164+0,131=0,295 1/(м кг с/см²)

Степень черноты при заполнении всей топки:

- светящимся пламенем

a_св = 1- =0,356

- несветящимися трехатомными газами

аг = 1- =0,217

Коэффициент усреднения, зависящий от теплового напряжения топочного объема (п.6-07[1]):

m=0.1

Степень черноты факела:

аф = m · асв + (1 – m) · аг= 0,1 *0,3 56+(1 -0,1)0,217=0,2309

Степень черноты топки:

ат = =0,349

Коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения или закрытия изоляцией поверхностей (табл.6-2[1]):

ζ =0,65

Угловой коэффициент: (ном. 1а [1]):

- для боковых экранов х=0,9

- для заднего экрана x=0,78

Коэффициент угловой эффективности:

- боковых экранов Ψбок.эк = Х · ζ =0,9*0,65=0,585

- заднего экрана Ψзад.эк = Х · ζ =0,78*0,65=0,507

Среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов:

Действительная температура газов на выходе из топки:

υт″ = = =931°С

Энтальпия газов на выходе из топки:

=3 866.4 ккал/м³ (табл.2)

Количество тепла, воспринятое в топке:

=0,976(8226,2-3866,4)=4255,2 ккал/м³

Расчет экономайзера.

Экономайзер конструкции ВТИ выполнен из чугунных труб с квадратными ребрами.

Диаметр труб d_тр=76мм

Расположение труб коридорное.

Поперечный и продольный шаги S₁=S₂=150 мм

Площадь поверхностей нагрева 236 м².

Площадь поперечного сечения для прохода газов 0,6 м².

Температура и энтальпия газов на входе в экономайзер:

ν¹=233 °С

I_г¹=905,6 ккал/м³

Температура и энтальпия газов на выходе из экономайзера:

ν¹¹=130 °С

I_г¹=530,6 ккал/м³ (прин. По табл.2)

Тепло, отданное газами по уравнению теплового баланса:

Q_б= φ (I_г¹ - I_г¹¹ +∆ α I⁰_прс )= 0_;976(905_?6-530,6+О,1*92,4) =

=375,0 ккал/м³

Средняя температура потока газов в экономайзере:

υ _ср= υ¹ υ¹¹/2=(233+130)/2=181,5°C.

Скорость дымовых газов:

487,9*12,433(181,5+273)/3600*0,6*273= =4,7 м/с

Коэффициент теплопередачи: (ном.20 [1])

к=к_нс_ν=13,2*1,039=13,7 ккал/(м²ч °С)

Температура и энтальпия воды на выходе из экономайзера: i_в¹¹=i_в¹+Q₆B_p/D=102,32+375*487,9/6,5*10³=130,5 ккал/м³

t_в¹¹=129,8 °С (табл. XXIV [1])

Температура и энтальпия воды на входе в экономайзер:

t_в¹=102 °C

i_в¹=102,32 ккал/кг

Средняя температура питательной воды:

t_в^ср = (t_в¹ + t_в¹¹)/2=(102+129,8)/2=115,9°С

Температурный напор:

Тепловосприятие экономайзера по уравнению тепло­передачи:

= =13,7*57,6*236/487,9=381 ,7 ккал/м³, отношение

Q_б/Q_т = (381,7/375)*100=101.8%

Расхождение между значениями тепловосприятий по уравнениям теплового баланса и теплопередачи не превышает 2%. расчет не уточняется.

Аэродинамический расчет

Расчет проводится по нормативному методу «Аэродинами­ческий расчет котельных установок».

Целью аэродинамического расчета котлоагрегата (расчета тяги и дутья) является определение производительности тяговой и дутьевой систем и перепада полных давлений в газовом и воздушном трактах.

Исходные данные:

1. Расход топлива - 487,9 м/ч

2. Коэффициент избытка воздуха в уходящих газах- 1.2

3. Температура уходящих газов - 130 °С

1. Расчет тяги:

1. Разрежение в топке:

2. Площадь окна:

F_окна=1,32 м²

3. Скорость газов на входе в поворотную камеру:

487,9* 11,442* 1204/3600* 1,32*273

=502 м/с

4. Коэффициент сопротивления поворота на 90°:

ζ₉₀=1,0

5. Местное сопротивление поворота на 90°:

∆h_м90=1,0*(5,22*0_,293/2*9,8)=0,404 кг/м²

6. Площадь поворотной камеры:

F_{пов.кам}=1,03 м²

7. Скорость газов на выходе из поворотной камеры:

W_r=(1,32/l,03)*5_;2=6,7м/c

8. Скорость газов на входе в первый котельный пучок:

W_r=(l,32/l,61)*5,2=4,3 м/с

9. Средняя скорость газов:

W_ср=(6,7+4,3)/2=5,5 м/с

10. Коэффициент сопротивления поворота на 180°:

ζ₁₈₀=2,0

11. Местное сопротивление поворота на 180°:

∆h_м180= ζ₁₈₀*(W_r²*p/2g)=2,0*(5,5²*0.293/2*9,8) = 0,904 кг/м²

12. Скорость газов на входе во второй котельный пучок:

= 487,9*11.69*593/3600*0,95*273=3,6 м/с

13. Скорость газов на выходе из первого котельного пучка:

W_r=(0,95/l,61)*3,6=2,l м/с

14. Средняя скорость газов на повороте между котельными пучками:

W_ср=(3,6+2,1)/2=2,85 м/с

15. Местное сопротивление второго поворота на 180°:

∆h_м180= ζ₁₈₀*(W_r²*p/2g)=2,0*(2,85²*0,599/2*9,8) =0,496 кг/м²

16. Скорость газов на выходе из второго котельного пучка:

W_r=(l,61/0,95)3,6=3,2M/c

17. Местное сопротивление второго поворота на 90°:

∆h_м90= ζ₉₀*(W_r²*0,705/2g)=l,0*(3,2²*0,705/2*9,8) =0,368 кг/м²

18. Коэффициент сопротивления коридорного пучка при поперечном омывании при S₁/d<S₂/d

ζ = ζ ₀*z₂=0,62*0,57*20=7,068

19. Скорость газов в первом котельном пучке:

W_r=3,2 м/c

20. Местное сопротивление поперечного омываемых труб первого котельного пучка:

∆h_м= ζ*(W_r²* p/2g)=7,068*(3,22*0,394/2*9_,8) = 1,455 кг/м² * 1.

21.Коэффициент сопротивления второго котельного пучка:

ζ = ζ ₀*z₂=0,62*0,478*20=5,927

22. Сопротивление поперечно омываемых труб второго

котельного пучка:

∆h_м= ζ*(W_r²* p/2g)=5,927*(3,42*0,648/2*9,8) = 2,265 кг/м²

23. Суммарное сопротивление котла:

Σ∆h =5,892 кг/м²

2. Расчет участка от котла до дымососа:

1. Коэффициент сопротивления поворота на 30°:

ζ₃₀= ζ₉₀ *(30/90)=0_;3*(30/90)=0,1

2. Местное сопротивление поворота на 30°:

∆h_м30= ζ*(W_r²* p/2g)=0,1(3_;2²*0,705/2*9,8)=0_;037 кг/м²

3. Коэффициент сопротивления первого конфузора (граф.7 (14)[2]):

ζ =0,1

4. Скорость газов на выходе из первого конфузора: W_r=(1200/750)*3.2=5.12 м/с

5. Средняя скорость газов в конфузоре:

W_cp =(3,2+5,12)72=4,2 м/с

6. Местное сопротивление первого конфузора:

∆h_м= ζ*(W_r²* p/2g)=0_;l*(4,22*0,705/2*9.8)=0.063 кг/м³

7. Скорость газов на выходе из второго конфузора: W_r=750*750/500* 1000=5,7 м/с

8. Средняя скорость дымовых газов во втором конфузоре:

W_ср =(5,1+5,7/2)72=5,4 м/с

9. Местное сопротивление второго конфузора:

∆h_м= ζ*(W_r²* p/2g)=0.1*5,4²*0,705/2*9.8=0,105 кг/м²

10. Скорость газов на входе в экономайзер:

487,9*11,938*506/3600*0,6*273=5,0 м/с

11. Местное сопротивление поворота на 90:

∆h_м90= ζ₉₀*(W_r²*0,705/2g)=1,0*(5,0²*0,705/2*9,8)=0,899 кг/м²

12. Средняя скорость газов в экономайзере (из теплового расчета котла):

W_cp=4,7 м/с

13. Местное сопротивление поворота на 180° в экономай­зере:

∆h_м180= ζ₁₈₀*(W_r²*p/2g)=2,0*(4,7²*0,785/2*9,8)=l,769 кг/м²

14. Коэффициент сопротивления пучков труб с квадрат­ными ребрами при S_рб/d=25/76=0,33:

ζ =(l,80+2,75*(h_рб/d))*(l/(S₁/d))(z₂-l)Re^-0,12=

= 1,80+2,75*(0,035/0,076)*(1/(0,15/0,D76))(16-1)*3825^-0,12=8,66,

где

S_рб=25мм

d=76мм

h_рб=35мм

z₂=16

S₁=150мм

15. Сопротивление экономайзера:

∆h_эк= ζ*(W_r²*0,705/2g)=8.66*(4,7²*0,785/2*9,8)=7,662 кг/м²

16. Скорость газов на выходе из экономайзера: =487,9* 12,928*403/3600*0,6*273= = 4,3 м/с

17. Местное сопротивление второго поворота на 90°:

∆h_м90= ζ₉₀*(W_r²*0,705/2g)=l,0*4,3²*0,889/2*9,8= 0,839 кг/м²

18. Скорость газов на входе в третий конфузор:

W_r=487,9* 12,928*403/3600*0,5* 1,0*273=5,2 м/с

19. Скорость газов на выходе:

W_r =(0,5*1,0/0,52*0,5)*5,2=10м/с

20. Средняя скорость в конфузоре:

W_r=(5,2+10)/2=7,6м/c

21. Местное сопротивление конфузора:

∆h_м= ζ*(W_r²* p/2g)=0,1 *7,6²*0,889/2*9,8=0,262 кг/м²

22. Коэффициент сопротивления третьего поворота:

ζ₉₀=k∆ ζ₀ВС=0,57* 1,0* 1.0=0,57

23, Местное сопротивление поворота

∆h_м90= ζ₉₀*(W_r²*0,705/2g)=0,57*(10²*0,889/2*9,8)=2,585 кг/м² 24.

24.Коэффициент сопротивления шибера

ζ =0,1

25.Скорость газов:

487,9*12,928*403/3600*0,196*273=13,2 м/с

26. Местное сопротивление шибера:

∆h_м= ζ*(W_r²* p/2g)=0,l*13,2²*0,889/2*9,8=0,79 кг/м²

27. Местное сопротивление четвертого поворота на 90°:

∆h_м90= ζ₉₀*(W_r²*0,705/2g)=0,3*13,2²*0,889/2*9,8=2,371 кг/м²

28. Сопротивление трения на участке: ∆h_тр=λ(l/d₃)(W²p/2g)=0,2[(l,665/0,795)(4,8²* 0,705/2*9,8) + (0,943/0,589)(7,6²*0,889/2*9,8)]=0,119 кг/м²

29. Суммарное сопротивление участка от котла до дымо­соса:

Σ∆h = 17,501 кг/м²

3. Расчет участка от дымососа до дымовой трубы:

1. Коэффициент сопротивления диффузора за дымососом:

ζ =0,425

2. Скорость газов на входе в диффузор:

=487,9*12,928*403/3600*0,65*0,52*273=

=7,7м/с

3. Скорость газов на выходе из диффузора: W_r=(0,65*0,52/0.9*0,7)*7,7=4,l м/с

4. Средняя скорость газов в диффузоре:

W_cp =7,7+4,1/2=5,9 м/с

5. Сопротивление диффузора:

∆h_м= ζ*(W_r²* p/2g)=0,425*(5,9²*0,889/2*9,8)=0,671 кг/м²

6. Сопротивление трения диффузора:

∆h =λ(l/d₃)(W²p/2g)=0,02(0,55/0,683)(5,9²*0,889/2*98) = 0,025 кг/м²

7. Сопротивление трения участка:

∆h_тр=λ(l/d₃)(W²p/2g)=0,02(4,3/0,488)(4,1²*0,889/2*98)= 0,083 кг/м²

где d₃=2ab/a+b=2*0,9*0,7/(0,9+0,7)=0,788 м.

8. Суммарное сопротивление участка:

Σ∆h =0,779 кг/м²

1. Коэффициент сопротивления входа в дымовую трубу:

(п.2-46 [2]):

ζ =0,9

2. Сопротивление входа в дымовую трубу:

∆h_м= ζ*(W_r²* p/2g)=0,9(4,l²*0,889/2*9,8)=0_;686 кг/м²

3. Сопротивление трения дымовой трубы:

∆h_тр =(0,03/8sin(a/2))(n²-1 /n²)(W₂²/2g)p =

= 0,0075*H_TP*W²* p/(d₁-d₂)2g = 0.004*W₂²* p/i*2g =

= 0,004* 15,0²*0,889/0,02*2*9,8 = 2,041 кг/м²

где i=0,02 - средний уклон внутренних стенок трубы.

4. Потеря давления с выходной скоростью:

∆h _вых= ζ*(W_r²* p/2g)=l,l(15²*0,889/2*9,8)=l 1,226 кг/м²

5. Суммарное сопротивление дымовой трубы:

Σ∆h =l 3,953 кг/м²

Описание котлоагрегата ДКВР-6,5-13

Паровой котел ДКВР-6,5-13 состоит из двух барабанов диаметром 1000 мм. соединенных пучком кипятильных труб диаметром 51x2,5 мм., установленных с шагами, установленных с шагами НО и 100 мм. Два боковых экрана также выполнены из труб диаметром 51x2,5 мм. с шагом 80 мм.

Котел также имеет два котельных пучка с коридорным расположением труб диаметром 51 мм.

За котлом установлен экономайзер конструкции ВТИ, выполненный из чугунных ребристых труб с квадратными ребрами. Диаметр труб 76 мм., шаг 150 мм.

Подача воздуха осуществляется вентилятором марки ВДН 10x10 производительностью 13000 м³/ч.

Дымовые газы удаляются дымососом ДН-10 производительностью 31000 м³/ч.

Техническая характеристика котла ДКВР-6,5-13

Таблица №1

Познавательные статьи:



Организация работы процедурного кабинета

Статус республик в составе РФ

Понятие финансов, их функции и особенности

Сущность демографической политии