Узловые нормативные нагрузки.

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 8 из 9Следующая ⇒

· Постоянная F_1n= g_n·В·а·γ_n= 3,41·12·3·0,95=116,62кН.

· Снеговая полная, F_2n=1,3·12·3·0,95= 44,46кН.

· Снеговая длительная F_3n=0,9·12·3·0,95= 22,23кН.

Установлено, что продольные усилия в элементах фермы мало зависят от жесткости узлов. В этом случае допускается определять усилия, считая соединения в узлах шарнирными. Усилия в элементах фермы можно определять любым способом: аналитическим (метод сечений, метод вырезания узлов и т.д.), графоана

литическим, с помощью различных компьютерных программ. В курсовом проекте использовать графоаналитический метод путем построения диаграммы Кремоны-Максвелла, позволяющем быстро и достаточно точно получить усилия в элементах фермы или использовать таблицу 12 приложений для ферм пролетом 18,24 30м и имеющих высоты, соответственно,1,8м, 2,2м и 3,2м.

Таблица 122

Усилия в элементах фермы при загружении узлов единичной нагрузкой F=1,0кН

Расчет прочности элементов фермы.

Верхний сжатый пояс

Исходные данные. Арматура класса А400, R_s= R'_s = 355MПа, (355·10³кН/м²), Е_s= 200000МПа, (20·10⁷кН/м²) и класса В500, R_s= R'_s = 415MПа, (415·10³кН/м²), Е_s= 200000МПа, (20·10⁷кН/м². Бетон В40, R_b,ser, (R_b,n)=29 МПа, (29·10³кН/м²), R_b= 22МПа, (22·10³кН/м²), R_bt=1,4МПа, (1,4·10³кН/м²), E_b= 36000МПа, (36,0·10⁶кН/м²). Наибольшее усилие в поясе N=1844,4кН, длительная часть N _l =1663,7кН. Ширина верхнего пояса принимаем b=280 мм.

Требуемая площадь верхнего пояса

Высота сечения пояса равна h=0,071/0,28 = 0,25м. Принимаем h = 0,26м.

Фактическая площадь верхнего пояса А=0,28·0,26=0,073м² >0,071м².

Расчет прочности в плоскости фермы

Поскольку на ферму действуют вертикальные нагрузки, вычисляется только коэффициент η_v. Пояс фермы рассматривается, как составной элемент, состоящий из панелей с податливой заделкой на обоих концах. Расстояние между узлами 3м, ψ_v= 0,8., а=а'=0,05м, h₀=0,21м, l ₀= 0,8·3,0= 2,4м.

Таблица 122

Усилия в элементах фермы при различных загружениях

Гибкость сечения λ= l ₀ / h = 2,4/0,26 = 9,23 > 4. Учет прогибов обязателен /5/.

Для колонн каркасных зданий эксцентриситет e₀ равен значению эксцентриситета, полученного из статического расчета, но не менее е_а.

Случайные эксцентриситеты е_а равны

е_а= l /600=3,0/600=0,005м, е_а= h/30=0,26/30= 0,009м, е_а= 0,01м.

Для дальнейших расчетов принимаем эксцентриситет e₀= е_а= 0,01м.

Определяем коэффициент η_v в соответствии с /5/ по формуле при l ₀= 2,4м.

η_v=1/(1-N/Ncr), Произведем необходимые промежуточные вычисления.

М₁= М+N(h₀-a')/2= 0+1844,1(0,21-0,05)/2= 147,53кНм.

М_{1 l} = М_{1 l} +N _l (h₀-a')/2= 0+1663,7(0,21-0,05)/2= 133,1кН.

φ _l =1+ М_{1 l} /М₁=1+ 133,1/147,53 =1,9 < 2,0.

Для дальнейших расчетов принят коэффициент φ _l =1,9.

Необходимо вычислить коэффициент приведения α и задаться коэффициентом армирования μ. Примем μ=0,01.

α =Е_s/E_b=200000/360000=5,56.

Вычисляем коэффициент αμ= 5,56·0,01= 0,0556.

δ_e=e₀/h=0,01/0,26 = 0,0385 < 0,15. В расчет используется значение δ_e=0,15.

Жесткость элемента прямоугольного сечения в предельной стадии

Условная критическая сила

N_cr= π²D/l₀² ₌ 3,14²·3239,67/2,4²= 5545,67кН.

Коэффициент увеличения эксцентриситетов η_v от вертикальных нагрузок

η_v=1/(1-N/N_cr) =1/(1-1844,4/5545,67=1,5.

Эксцентриситет е₀=1,5·0,01=0,015м.

Эксцентриситет е = е₀ + 0,5h –а = 0,015+0,5·0,26-0,05 = 0,095м.

Условный коэффициент α_n

α_n=N/R_bbh₀ =1844,4 /22,0·10³·0,28·0,21=1,426.

Коэффициент ξ_R при арматуре А400 равен 0,531.

α_n=1,426 > ξ_R= 0,531.

Площадь арматуры вычисляется при α_n > ξ_{R .}

Вычисляется коэффициент ξ₁.

ξ₁=(α_n+ξ_R)/2=(1,426+0,531)/2= 0,979.

Коэффициент ξ₁ должен быть принят не более 1,0.

Оставляем для дальнейших расчетов ξ₁=0,979.

Вычисляется условный коэффициент α_m1

δ=а'/h₀=0,05/0,21 =0,24 > 0,15. В расчет вводится значение 0,24.

Вычисляется коэффициент α_s

Вычисление относительной высоты сжатой зоны ξ

Вычисление необходимого количества арматуры As и As'

Принимаем арматуру 2Ø20 А400. A_s= 6,28см². Коэффициент армирования μ= A_s/bh₀=6,28/28·21=0,011, незначительно отличается, от принятого μ=0,01.

Расчет плиты из плоскости фермы не производим, так как узлы фермы закреплены.

Нижний растянутой пояс

Исходные данные. Напрягаемая арматура К1500 (К-7), R_s,ser (R_s,n )= 1500МПа, (1500·10³кН/м²), R_s = 1250МПа, (1250·10³кН/м²), Е_s= 18∙10⁴ МПа, (18∙10⁷ кН/м²). Ненапрягаемая арматура класса А400, R_s= R'_s = 355MПа, (355·10³кН/м²), Е_s= 200000МПа, (20·10⁷кН/м²) и класса В500, R_s= R'_s = 415MПа, (415·10³кН/м²), Е_s= 200000МПа, (20·10⁷кН/м². Бетон В40, R_b,ser, (R_b,n)=29 МПа, (29·10³кН/м²), R_b= 22МПа, (22·10³кН/м²), R_bt=1,4МПа, (1,4·10³кН/м²), R_bt,ser, (R_bt,n) =2,1 МПа, (2,1·10³кН/м²), E_b= 36000МПа, (36,0·10⁶кН/м²).

Наибольшее расчетное усилие в поясе N= 1876,9кН, длительная часть N _l =1575,3кН. Нормативное усилие Nn=1583,7 нормативное длительное N_n,дл=1365,1кН. Ширина нижнего пояса b=280 мм, высота h=240мм.

Принимаем γ_s3 = 1,1. При ξ/ ξ _R < 0,6 коэффициент γ_s3 = 1,1.

Требуемая площадь растянутой напрягаемой арматуры

По сортаменту, выпускаемой стали (для арматуры К1500 диаметры 6,9 и 12мм) подбираем диаметр и необходимое количество стержней. Принимаем 16Ø12К1500, А_sр = 14,49см². Располагаем арматуру равномерно по сечению. Коэффициент армирования нижнего пояса μ%= 100·14,49/(24·28)=2,16%.

Познавательные статьи:



Коммуникативные барьеры и пути их преодоления

Рынок недвижимости. Сущность недвижимости

Решение задач с использованием генеалогического метода

История происхождения и развития детской игры