Определение характеристик трала 128/1104.

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 4 из 4

ячей (Верх - 12 ячей, Бок - 11 ячей)

Рис. 2.9. Соединение канатной и делевой пластей трала
(пять ячей дели с боковой кромки забирается в шворочный шов)

Делевую часть трала выполняем восьмипластной, т.е. . Все делевые пласти берем одинаковыми, кроме первой пластины, поэтому угол между боковыми кромками 2-7-й пластин определяем по формуле:

.

Здесь – угол атаки сетной оболочки трала в районе i -й пластины. Углы атаки сетной оболочки трала от пластины к пластине будем уменьшать на один градус, т.е. , чтобы в концевом сечении делевой мотни он составлял .

Параметры первой пластины верхней пласти. Материал пластины – дэнлайн. Диаметр нитки мм. Шаг ячеи мм. Поверхностная плотность г/м². Коэффициент раскрытия ячеи . Угол раскрытия ячеи .

Верхняя канатная пласть по ширине имеет 12 ячей. Она соединяется с двумя делевыми пластями, поэтому на каждую делевую пласть приходится по 6 ячей. При проектировании стремятся обеспечивать равенство длин в жгуте соединяемых между собой канатной и делевой кромок, поэтому на каждую канатную ячею с шагом 3,6 м будет приходиться по две ячеи дели с шагом 1,2 м. На шесть ячей канатной мотни приходится ячей дели. В шворочный шов будем забирать по ячей дели с каждой боковой кромки. Общее число ячей по верхней кромке пластины:

яч.

Ширина в жгуте верхней кромки пластины без ячей, забираемых в шворочный шов:

м.

Ширина в жгуте верхней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шворочный шов:

м.

Принимаем цикл кройки боковых кромок первой пластины .

Число ячей по длине пластины при одном цикле реза равно яч.

Длина первой пластины при различных циклах реза:

1 цр: яч. .

2 цр: яч. ,

В качестве прототипа возмём трал 140/1380 м для РТМС длина первой платины,которого составляет 18 м, поэтому принимаем число циклов реза .

Число ячей по длине первой пластины

яч.

По формуле (1.9) определяем число ячей по нижней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Число ячей по нижней кромке пластины с учетом ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Ширина в жгуте нижней кромки пластины без учета швов:

м.

Ширина в жгуте нижней кромки пластины с учетом швов:

м.

Длина пластины в жгуте:

м.

Длина пластины в посадке:

м.

Параметры пластины с учетом ячей, забираемых в шов.

Фиктивная площадь пластины:

м².

Масса пластины:

кг.

Вес пластины в воде:

Н.

Параметры пластины без учета ячей, забираемых в шов.

Фиктивная площадь пластины:

м².

Затененная площадь:

м².

Параметры второй пластины. Материал пластины – дэнлайн. Диаметр нитки мм. Шаг ячеи мм. Поверхностная плотность г/м². Коэффициент раскрытия ячеи . Угол раскрытия ячеи . Угол атаки делевой мотни в районе второй пластины .

Цикл съячейки первой и второй пластин = 800/1200 = 1/2.

Число ячей по верхней кромке второй пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

В шворочный шов забираем по 5 ячей с каждой боковой кромки. Число ячей по верхней кромке второй пластины с учётом швов:

яч.

Ширина в жгуте верхней кромки пластины с учетом швов:

м.

Используя формулу (1.7), находим цикл кройки боковых кромок пластины:

Принимаем . Число ячей по длине пластины при одном цикле реза равно .

Длина второй пластины при одном, двух, трёх, четырёх циклах реза:

1 цыкл реза: яч. .

2 цыкла реза: яч. ,

3 цыкла реза: яч. ,

,

У трала 140/1380 м для РТМС длина второй платины составляет 13,6 м, поэтому принимаем число циклов реза .

Число ячей по длине второй пластины яч. Определяем число ячей по нижней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Число ячей по нижней кромке пластины с учетом ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Ширина в жгуте нижней кромки пластины с учетом швов:

м.

Параметры третьей пластины. Материал пластины – дэнлайн. Диаметр нитки мм. Шаг ячеи мм. Поверхностная плотность г/м². Коэффициент раскрытия ячеи . Угол раскрытия ячеи . Угол атаки делевой мотни .

Цикл съячейки второй и третьей пластин: = 400/800 = 1/2.

При проектировании стремятся, чтобы длины в жгуте соединяемых делевых кромок совпадали, поэтому на каждую ячею второй пластины с шагом 0,8 м приходится по две ячеи третьей пластины с шагом 0,4 м. Число ячей по верхней кромке третьей пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

В шворочный шов будем забирать по ячей с каждой боковой кромки. Число ячей по верхней кромке пластины:

яч.

Ширина в жгуте верхней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шов:

м.

Находим цикл кройки боковых кромок пластины:

Принимаем . Минимальное число ячей по длине пластины при этом цикле кройки равно . Принимаем число циклов реза = 8. Число ячей по длине третьей пластины яч. Определяем число ячей по нижней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Число ячей по нижней кромке пластины с учетом ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Ширина в жгуте нижней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шов:

м.

Параметры четвертой пластины. Материал пластины – дэнлайн, диаметр нитки мм. Шаг ячеи мм. Поверхностная плотность г/м². Коэффициент раскрытия ячеи . Угол раскрытия ячеи . Угол атаки делевой мотни .

Цикл съячейки третьей и четвертой пластин: = 200/400 = = 1/2.

При проектировании стремятся, чтобы длины в жгуте соединяемых делевых кромок совпадали, поэтому на каждую ячею третьей пластины с шагом 0,4 м приходится по две ячеи четвертой пластины с шагом 0,2 м.

Число ячей по верхней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

В шворочный шов забираем по ячей с каждой боковой кромки. Число ячей по верхней кромке второй пластины:

яч.

Ширина в жгуте верхней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шов:

м.

Находим цикл кройки боковых кромок пластины:

Принимаем . Минимальное число ячей по длине пластины: . Принимаем число циклов реза = 3. Число ячей по длине четвертой пластины: яч. Определяем число ячей по нижней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов, по формуле (1.9):

яч.

Число ячей по нижней кромке пластины с учетом ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Ширина в жгуте нижней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шов:

м.

Параметры пятой пластины. Материал пластины – дэнлайн. Диаметр нитки мм. Шаг ячеи мм. Поверхностная плотность г/м². Коэффициент раскрытия ячеи . Угол раскрытия ячеи . Угол атаки делевой мотни .

Цикл съячейки четвертой и пятой пластин: = 100/200 =
= 1/2.

При проектировании стремятся, чтобы длины в жгуте соединяемых делевых кромок совпадали, поэтому на каждую ячею четвертой пластины с шагом 0,2 м приходится по две ячеи пятой пластины с шагом 0,1 м.

Число ячей по верхней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

В шворочный шов забираем по ячей с каждой боковой кромки. Число ячей по верхней кромке второй пластины:

яч.

Ширина в жгуте верхней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шов:

м.

Используя формулу (1.7), находим цикл кройки боковых кромок пластины:

Принимаем . Принимаем число циклов реза = 20. Число ячей по длине пятой пластины яч. Определяем число ячей по нижней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Число ячей по нижней кромке пластины с учетом ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Ширина в жгуте нижней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шов:

м.

Параметры шестой пластины. Материал пластины – дэнлайн. Диаметр нитки мм. Шаг ячеи мм. Поверхностная плотность г/м². Коэффициент раскрытия ячеи . Угол раскрытия ячеи . Угол атаки делевой мотни .

Цикл съячейки пятой и шестой пластин: = 80/100 = 0,8 = = 4/5.

При проектировании стремятся, чтобы длины в жгуте соединяемых делевых кромок совпадали, поэтому на четыре ячеи пятой пластины с шагом 0,1 м приходится пять ячей шестой пластины с шагом 0,08 м.

Число ячей по верхней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

В шворочный шов забираем по n_ш = 10 ячей с каждой боковой кромки. Число ячей по верхней кромке второй пластины:

яч.

Ширина в жгуте верхней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шов:

м.

Находим цикл кройки боковых кромок пластины:

Принимаем . Принимаем число циклов реза = 23. Число ячей по длине шестой пластины яч. Определяем число ячей по нижней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов, по формуле (1.9):

яч.

Число ячей по нижней кромке пластины с учетом ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Ширина в жгуте нижней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шов:

м.

Параметры седьмой пластины. Материал пластины – дэнлайн. Диаметр нитки мм. Шаг ячеи мм. Поверхностная плотность г/м². Коэффициент раскрытия ячеи . Угол раскрытия ячеи . Угол атаки делевой мотни .

Цикл съячейки шестой и седьмой пластин: = 60/80 = 3/4.

При проектировании стремятся, чтобы длины в жгуте соединяемых делевых кромок совпадали, поэтому на три ячеи шестой пластины с шагом 0,08 м приходится четыре ячеи седьмой пластины с шагом 0,06 м.

Число ячей по верхней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

В шворочный шов забираем по ячей с каждой боковой кромки. Число ячей по верхней кромке второй пластины:

яч.

Ширина в жгуте верхней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шов:

м.

Находим цикл кройки боковых кромок пластины:

Принимаем . Принимаем число циклов реза = 24. Число ячей по длине седьмой пластины яч. Определяем число ячей по нижней кромке пластины без учета ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Число ячей по нижней кромке пластины с учетом ячей, забираемых в шворочный шов:

яч.

Ширина в жгуте нижней кромки пластины с учетом ячей, забираемых в шов:

м.

Выбор траловой доски.

Прямоугольная цилиндрическая доска состоит из следующих деталей: распорного щитка, представляющего собой сегмент цилиндра; стрингеров, представляющих собой либо сегмент круга, либо сочетание сегмента круга и прямоугольника; килевых пластин, представляющих собой сочетание сегмента круга и прямоугольника (рис. 1.61 а).

Координаты центра масс деталей траловой доски:

сегмент цилиндра: ;

сегмент круга: ;

деталь, состоящая из сегмента круга и прямоугольника:

где – радиус окружности; – центральный угол; – размеры прямоугольника (рис. 1.73, в).

Рис. 1.73. Детали прямоугольной цилиндрической доски проекта 2490:
а – щиток (сегмент кругового цилиндра); б – стрингер (сегмент круга);
в – стрингер (комбинация сегмента круга и прямоугольника);
г – киль (комбинация сегмента круга и прямоугольника);
д – узел крепления траловой дуги к доске

Если для крепления ваера к доске используется дуга, то координаты центра масс доски зависят от угла между дугой и плоскостью доски (см. рис. 1.73, д) и определяются по формулам:

где – масса доски; М – масса доски без киля, дуги, цепей; – масса цепей и дуги с планкой; – координаты центра масс доски в связанной системе координат; y, z – координаты центра масс доски без киля, дуги, цепей; – толщина и масса одной пластины киля; – количество пластин киля; L – длина дуги (см. рис. 1.73, д); – расстояние от центра масс дуги с планкой до оси вращения дуги А; – аппликата центра масс нижнего стрингера, на котором лежат пластины киля; – координаты отверстия для крепления дуги к доске; – координаты отверстия для крепления цепи к доске (обычно ); – ордината центра масс киля.

На промысле используются прямоугольные цилиндрические траловые доски проекта 2490. Параметрический ряд этих досок состоит из семи досок площадью в плане S = 4; 4,5; 5; 6; 7; 8; 9 м². Детали этих досок (рис. 1.74): киль 0, стрингеры 1-7, сегмент цилиндра 8, цепи 9, дуга 10, полосы 11, уголки 12. Координаты центров масс этих деталей обозначим через . Плоскость () является плоскостью симметрии деталей 0,1,...8, 11, 12, поэтому .

Координаты центров масс досок проекта 2490 определяют по формулам:

– абсциссы первых отверстий для крепления дуги и цепи к доске; – расстояние между двумя соседними отверстиями для крепления дуги и цепи к доске; – номера отверстий для крепления дуги и цепи к доске – параметры киля (см. рис. 1.73, г);

Рис. 1.74. Аппликаты центров масс деталей прямоугольной цилиндрической
доски проекта 2490: 0 – килевые пластины; 1, 2 – килевые стрингеры;
3-7 – стрингеры жесткости; 8 – щиток; 9 – цепь; 10 – дуга;
11 – планка для крепления ваера; 12 – пластина; 13 – угольник

Выбор диаметров ваеров, кабелей и голых концов подбор. В качестве ваеров и кабелей будем использовать стальные канаты с металлическим сердечником по ГОСТ 7669-80.

Минимальная скорость траления 2 уз. При этом полезная тяга судна равна F = 360 кН.

Разрывное усилие ваера:

.

Здесь – коэффициент запаса ваера на разрыв; – полезная тяга судна.

По таблицам ГОСТ 7669-80 при пределе прочности проволок выбираем канат диаметром мм, линейная плотность кг/м, разрывное усилие .

Разрывное усилие кабеля:

.

По таблицам ГОСТ 7669-80 выбираем канат диаметром мм, линейная плотность кг/м, разрывное усилие .

Разрывное усилие голого конца подборы:

.

По таблицам ГОСТ 7669-80 выбираем канат диаметром мм, линейная плотность кг/м, разрывное усилие .

Определение массы, веса в воде и затененной площади сетной оболочки трала. Определим массу, вес в воде, затененную площадь и гидродинамическое сопротивление сетной оболочки трала ПКТ 128/1104 м, выполненного из канатов Danline и капроновой дели. Сетная оболочка трала состоит из канатной и делевой частей. Используя программу MS-Excel, найдены параметры передней части трала 128/1104 м (таблицы 2.2 и 2.3):

• масса передней части трала М = 1409,959 кг;

• затененная площадь передней части трала без учета ячей, забираемых в шворочный шов, м²;

• фиктивная площадь передней части трала без учета ячей, забираемых в шворочный шов, м²;

• фиктивная площадь передней части трала с учетом ячей, забираемых в шворочный шов, м²;

Длина голых концов подбор, как правило, берется равной длине сборочных или несколько большей ее. У трала 128/1104 м длина сборочных равна 60 м, поэтому длину голых концов берем равной 60м.

Определение характеристик ваера по программе CM-Warp. минтай образует наиболее плотные скопления на глубинах 250-500 м. Скорость траления – 2-5 уз.

Выбираем скорость траления м/с. Для определения характеристик ваера по программе CM-Warp необходимо знать:

• угол атаки ваера у доски ,

• натяжение ваера у доски ,

• расстояние между траловыми досками .

Углом атаки ваера у доски будем задаваться: – при тралении на всех глубинах, кроме очень малых; – при тралении на очень малых глубинах м. Натяжение ваера у доски определяется по формуле:

.

Здесь – сопротивление трала и траловой доски.

Коэффициент сопротивления трала:

.

Сопротивление трала при скорости траления 4 уз:

.

Доска прямоугольная цилиндрическая. Критический угол атаки доски (см. рис. 2.14). Рабочий угол атаки доски .

Гидродинамические коэффициенты доски на угле атаки 20°:

.

В первом приближении принимаем площадь доски в плане равной м². Сопротивление этой доски:

.

Расстояние между траловыми досками определяется по формуле:

Познавательные статьи:



Психологические особенности спортивного соревнования

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Занятость населения и рынок труда

Социальный статус семьи и её типология