Расчет сил и средств для тушения пожара на турбоагрегате в турбинно – компрессорном цеху № 2 сосьвинском лпу мг

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 9 из 12Следующая ⇒

▷ Похожие статьи

     Исходные данные. Емкость маслоблока – 8 м³;

     Продукт горения – Масло турбинное, ГЖ, Т_всп-184 °С, Т_воспл-400°С,

     Требуемая интенсивность подачи Н₂О на тушение ГЖ – J^t_тр=0,2 л/м² с;

         Требуемая интенсивность подачи 6%-ного раствора на тушение ГЖ пеной низкой кратности – J^р_тр=0,25 л/м² с

1) Определение времени свободного развития пожара.

              Т_св = Т_д.с.+ Т_сб+ Т_сл + Т_б.р.= 1 + 1 + 1 + 4 = 7 мин.

2) Определяем площадь пожара и тушения.

Площадь пожара и тушения будет равна площади растекшегося масла, которую находим по формуле:

                       S_п = Кр * V_м/б = 12 * 6 = 72 м²

Где: К_р -  Коэфицент разлива ГЖ, равный 12;

V_м/б – объем масла в маслобаке, равный 6м^3.

«Руководство по тушению нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках»

3) Определяем требуемое количество пенных стволов на тушение пожара.

N^t_свп = S_п * J^р_тр / q_свп = 72 * 0,25 / 8 = 3ств. СВП

Из тактических соображений на тушение разлившегося масла применяем стволы СВП, дальность струи составляет 12м, учитывая охлаждающее действие огнетушащих пен, которое в значительной степени присущее пенам низкой кратности, содержащим большое количество жидкости.

    Вывод: на тушение растекшегося масла необходима подача 3ств. СВП

4) Определяем требуемый расход воды на тушение растекшегося масла.

Q^т_тр = N^т_свп * q_свп = 3 * 8 = 24 л/с

5) Определяем требуемый расход воды на защиту турбоагрегатов и конструкции цеха.

От воздействий факторов пожара (пламени, высоких температур) подлежат защите 2 турбоагрегата, металлические конструкции (фермы, колонны) цеха, покрытие внутри цеха.

Площадь защиты металлических конструкций цеха на отметке 0,00 м составляет – 72 м²;

Площадь защиты металлических ферм и покрытия над очагом пожара внутри цеха - 72 м²

Площадь защиты металлических колон и стен – 300 м²

Определяем требуемый расход воды на защиту:

А) металлических конструкций цеха на отметке 0,00 м

Q³_тр1 = S³₁ * 0.25 J^т_тр = 72 * 0,25 * 0,2 = 3,6 л/с

Б) металлических ферм и покрытия внутри цеха с отметки 5,1 м

Q³_тр2 = S³₂ * 0.25 J^т_тр = 72 * 0,25 * 0,2 = 3,6 л/с металлических колон и стен внутри цеха с отметки 5,1 м

Q³_тр3 = S³₃ * 0,25 * 0,2 = 300 * 0,25 * 0,2 15 л/с

Общий расход воды на защиту составляет

Q³_общ= Q³_тр1 + Q³_тр2 + Q³_тр3 = 3,6 + 3,6 + 15 = 22,2 л/сек

6) Определяем требуемое количество стволов подаваемых на защиту.

А) Металлических конструкций цеха на отметке 0,00 м

N^з2_ствА = Q³_тр1 / q_ствА = 3,6 / 7 = 1ств.А

Б)металлических колонн, ферм, стен и покрытия

N^з2_ствА = (Q³_тр2 + Q³_тр3) / q_ствА = (3,6 + 15) / 7 = 1 ств. А

Так как высота здания с отметки 5,10 до покрытия более 5 метров, принимаем 1ств. ПЛС – 20 и 1 ств А. Исходя из тактических соображений принимаем 1ств. Б на защиту галереи нагнетателей.

7) Определяем требуемое количество стволов на тушение кровли.

Ввиду того, что Т_св составляет 7 мин., произойдет возгорание битумно – рубироидного покрытия кровли.

Путь пройденный огнём: R = 5 Vл * Т = 5 * 1,7 + 1,7 * 7 = 20,4 м²

Площадь пожара примет прямоугольную форму:

Sп = na (0,5 Vл * Т) = 2 * 16 (0,5 * 1,7 * 9) = 244,8 м²

St = anh = 2 * 16 * 5 = 160 м²

Qⁿ_Т = Sт * J = 160 * 0,08 = 12,8 л/с

N_СТ = Q^п_т/qsn = 12,8 / 7,4 = 2 ств А

8) Определяем общий требуемый расход воды на тушение и защиту.

Q_тр^общ = Q^т_тр + Q³_тр = 24 + 12,8 + 22,2 = 59 л/с

9) Определяем фактический расход воды подаваемый стволами на защиту и тушение

Q³_ф = N³_ств.А  * q_ствА  + N³_плс  * q_ПЛС = 1 * 7,4 + 1 * 13,6 + 3,7 = 24,7 л/с

Q^т_ф = N^т_СВП * q_СВП + N³_ств.А  * q_ствА = 3 * 8 + 2 * 7,4 = 38,8 л/с

Q_ф^общ = Q^т_ф  + Q³_ф = 24,7 + 38,8 = 63,5 л/с

Вывод: Q_тр  < Q_ф

    59 л/с < 63,5 л/с

10) Проводим проверку обеспеченности водой водопроводной сети.

Расход наружного кольцевого водопровода Д – 150 мм при давлении в сети Р-4 атм. составляет – 95 л/с Фактический же расход из пожарного гидранта составляет – 66 л/сек

Производим сравнение: Q_ф  > Q_тр^общ

                         66 л/с >63,5 л/с

Вывод: наружный кольцевой водопровод обеспечит расход воды требуемый на тушение пожара и защиту конструкций цеха.

10) Определяем требуемое количество пожарных автоцистерн.

N_А/ц = Q_тр^общ / Q_НАС * 0,8 + 1 = 59 / 40 * 0,8 + 1 = 3 автоцистерны

11) Определяем требуемое количество пенообразователя необходимое для тушения пожара стволами СВП

W^т_по = N^т_свп  * q^по_свп * 60 * Т_р * К₃ = 3 * 0,48 * 60 * 10 * 3 = 2592 л ПО – 6НП

Вывод: Так как запас пенообразователя в пенобаке АЦ – 40 ограниче (300 литров), то целесообразно в тушении использовать подвоз пенообразователя из резервного запаса ГКС в бочкотаре.

12) Определение требуемой числиности личного состава.

N_л/с = N_СВП * 2 + N_ствА * 2 + N_ствБ * 1 + N_плс * 2 + N_МЛ * 1 = 6 + 6 + 1 + 2 + 1 = 16 человек.

Рисунок 4 – Расстановка сил и средств при тушении пожара

Познавательные статьи:



Организация работы процедурного кабинета

Статус республик в составе РФ

Понятие финансов, их функции и особенности

Сущность демографической политии