Расчет кладки на сжатие по методике дбн В. 2. 6-162:2010

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 6Следующая ⇒

В предельном состоянии по прочности расчетное значение действующей вертикальной нагрузки должно быть менее или равным прочности расчетного сечения при действии продольного усилия , формула (11.1) /3/:

.

Прочность расчетного сечения при действии продольного усилия вертикально нагруженной однослойной стены на единицу длины вычисляют по формуле (11.2) /3/:

,
где коэффициент уменьшения несущей способности стены, в уровне верха или низа стены или в середине высоты стены определенный с учетом гибкости и эксцентриситета нагрузки; – толщина стены; – расчетное сопротивление сжатию каменной кладки.

,
где – эксцентриситет приложения нагрузки.

,
где – расчетное значение изгибающего момента, вследствие эксцентриситета нагрузки на стену от перекрытия в уровне верха или в основании стены; – расчетное значение вертикальной нагрузки, действующей на уровне верха или в основании стены; – эксцентриситет в уровне верха или в основании стены вследствие изгибающих моментов от горизонтальных нагрузок (например, ветра); – случайный эксцентриситет.

,
где – расчетная (эффективная) (свободная) высота стены.

,
где – высота стены в свету (в пределах этажа); – коэффициент уменьшения.

Для стен, закрепленных (защемленных) вверху и внизу железобетонными плитами перекрытия или покрытия, перекрывающими пролеты сооружения с двух сторон от рассматриваемой стены на одном уровне, или плитами перекрытия, уложенными с одной стороны с длиной опоры не менее 2/3 толщины стены:

=0,75,
если эксцентриситет нагрузки по верху стены составляет не более , то принимают

=1,0.

В стенах, закрепленных вверху и внизу деревянными перекрытиями или покрытиями, установленными с двух сторон и на одном уровне, или деревянным перекрытиями, установленными с одной стороны с длиной опоры не менее 2/3 тол-щины стены и не менее 85 мм:

=1,0.

В стенах, закрепленных по верху, в основании и по одному вертикальному краю:

- при :

;

- при :

,
где – длина стены.

В стенах, закрепленных по верху, в основании и по двум вертикальным краям:

- при :

- при :

,
где – длина стены.

Коэффициент уменьшения в средней части стены:

,
где ,
при , т.е. при отсутствии результатов испытаний деформативности кладки
,
– основание натурального логарифма, – расчетная (эффективная) (свободная) высота стены; – эффективная толщина стены (для стен не усиленных пилястрами ), – эксцентриситет в уровне середины высоты стены.

,
где – эксцентриситет от внешних нагрузок; – эксцентриситет вследствие ползучести кладки.

,
где – расчетное значение изгибающего момента в среднем сечении по высоте стены; – расчетное значение вертикальной нагрузки, в среднем сечении по высоте стены; – эксцентриситет в уровне верха или в основании стены вследствие изгибающих моментов от горизонтальных нагрузок (например, ветра); – случайный эксцентриситет, – расчетная (эффективная) высота для соответствующих узлов опирания или вида усиления элемента каменной конструкции; – эффективная толщина стены.

,
где – предельное значение коэффициента ползучести каменной кладки (см. табл. 1.1).

Таблица 1.

Параметры ползучести каменной кладки (диапазоны значений)

Вид камней или блоков	Предельное значение коэффициента ползучести
Кирпич	от 0,5 до 1,5
Силикатный блок	от 1,0 до 2,0
Бетонные блоки и бетонные блоки заводского изготовления	от 1,0 до 2,0
Блоки из легкого бетона	от 1,0 до 3,0
Блоки из ячеистого бетона	от 0,5 до 1,5
Блоки из природного камня	обычно очень малы

Пример 3. Расчет внецентренно сжатой неармированной кладки прямоугольного сечения (по методике ДБН В.2.6-162:2010).

Исходные данные для данного примера приняты аналогичными примеру 2. Расчетные сечения I-I, II-II, III-III, IV-IV приняты в соответствии с рис. 2.2.

Усилия в расчетных сечениях стены:

– сечение I-I:

=196,4 кН

=9,2 кНм;

– сечение II-II:

=209 кН

=4,6 кНм;

– сечение III-III:

=35,3 кН

=5,9 кНм;

– сечение IV-IV:

=47,8 кН

=2,9 кНм;

Определяем требуемое расчетное сопротивление кладки нижнего этажа.

Сечение I-I:

Случайный эксцентриситет:

=0,7 см.

Эксцентриситет приложения нагрузки:

=5,4 см =2 см.

Коэффициент уменьшения несущей способности стены:

=0,73.

Требуемое расчетное сопротивление кладки в сечении I-I:

=0,83 МПа.

Сечение II-II:

Случайный эксцентриситет:

=0,7 см.

Эксцентриситет от внешних нагрузок в уровне середины высоты стены:

=2,9 см.

Эксцентриситет в уровне середины высоты стены вследствие ползучести кладки:

, т.к. для кладки из природных камней предельное значение коэффициента ползучести каменной кладки .

Эксцентриситет в уровне середины высоты стены:

=2,9 см> =2 см.

=0,85.

=0,31.

Коэффициент уменьшения в средней части стены:

=0,89.

Требуемое расчетное сопротивление кладки в сечении II-II:

=0,72 МПа.

Принимаем кладку из камня прочностью =3,5 МПа на растворе прочности =1,0 МПа (расчетное сопротивление кладки =0,85 МПа, (табл. 4, прил. Р /3/).

Определяем требуемое расчетное сопротивление кладки верхнего этажа.

Сечение III-III:

Случайный эксцентриситет:

=0,7 см.

Эксцентриситет приложения нагрузки:

=17,4 см =2 см.

Коэффициент уменьшения несущей способности стены:

=0,13.

Требуемое расчетное сопротивление кладки в сечении I-I:

=0,83 МПа.

Сечение IV-IV:

Случайный эксцентриситет:

=0,7 см.

Эксцентриситет от внешних нагрузок в уровне середины высоты стены:

=7,9 см.

Эксцентриситет в уровне середины высоты стены вследствие ползучести кладки:

, т.к. для кладки из природных камней предельное значение коэффициента ползучести каменной кладки .

Эксцентриситет в уровне середины высоты стены:

=7,9 см> =2 см.

=0,66.

=0,37.

Коэффициент уменьшения в средней части стены:

=0,70.

Требуемое расчетное сопротивление кладки в сечении II-II:

=0,21 МПа.

Принимаем кладку из камня прочностью =3,5 МПа на растворе прочности =1,0 МПа (расчетное сопротивление кладки =0,85 МПа, (табл. 4, прил. Р /3/).

Познавательные статьи:



Техника нижней прямой подачи мяча

Комплекс физических упражнений для развития мышц плечевого пояса

Стандарт Порядок надевания противочумного костюма

Общеразвивающие упражнения без предметов