Расчет рабочих характеристик

↑

▷ Содержание

⇐ ПредыдущаяСтр 4 из 4

Активное сопротивление намагничивающего контура схемы замещения фазы обмотки приведённой асинхронной машины по (130), Ом,

относительное значение по (126),

Главное индуктивное сопротивление по (125), Ом,

относительное значение по(126),

Относительные значения и находятся в рекомендованных пределах.

Проверка правильности расчета намагничивающего контура по (131), В,

,

,

,

,

разница не превышает 5 %.

Коэффициент по (153), Ом,

где и активная и реактивная составляющая по (154) и (155), Ом,

Активная составляющая тока холостого хода по (148), А,

Расчётные величины по (157), Ом,

,

;

,

;

,

Потери, не изменяющиеся при изменении скольжения, Вт,

Расчет рабочих характеристик представлен в таблице 1.2.

По данным таблицы 1.2 построен рисунок 1.4.

Таблица 1.2

Расчет рабочих характеристик

№	Расчетная формула	Единица	Скольжение
0,006	0,012	0,018	0,024	0,036	0,03
		Ом	39,7	19,9	13,2	9,93	6,62	7,946
		Ом	-0,94	-0,47	-0,31	-0,23	-0,16	-0,19
		Ом	40,02	20,16	13,53	10,22	6,91	8,24
		Ом	0,712	1,18	1,34	1,42	1,49	1,46
		Ом	40,03	20,2	13,6	10,3	7,07	8,37
		А	5,5	10,9	16,2	21,3	31,1	26,3
		-	0,999	0,998	0,995	0,99	0,977	0,98
		-	0,017	0,058	0,098	0,14	0,21	0,17
		А	6,08	11,5	16,7	21,7	30,98	26,47
		А	11,42	11,96	12,92	14,25	17,9	15,92
		А	12,93	16,56	21,09	25,96	35,89	30,89
		А	5,66	11,22	16,66	21,95	32,03	27,08
		кВт	4,01	7,56	11,0	14,32	20,45	17,47
		кВт	0,126	0,207	0,336	0,509	0,967	0,721
		кВт	0,022	0,086	0,189	0,329	0,701	0,501
		кВт	0,017	0,027	0,044	0,067	0,127	0,094
		кВт	0,67	0,825	1,075	1,409	2,299	1,821
		кВт	3,34	6,74	9,93	12,91	18,15	15,65
		-	0,833	0,891	0,902	0,902	0,888	0,896
		-	0,47	0,692	0,791	0,836	0,868	0,86

Рисунок 1.4 – Рабочие характеристики

Номинальные данные двигателя по рабочим характеристикам:

потребляемая мощность кВт,

потребляемый ток А,

КПД о.е.,

коэффициент мощности о.е.,

скольжение о.е.,

частота вращения вала мин^-1

Расчет пусковых характеристик

Расчет ведётся для скольжения равного единице ().

Параметры с учетом вытеснения тока

Приведенная высота стержня по (158) с учетом (160) и того, что =

.

Коэффициент по рис.26,

.

Коэффициент по рис. 27

.

Глубина проникновения тока по (161), м,

Коэффициент отношения площадей всего сечения стержня и сечения, ограниченного глубиной проникновения тока по (162),

где - площадь сечения ограниченная высотой по (163), м²,

ширина паза на высоте по (164), м,

Коэффициент увеличения сопротивления фазы ротора под влиянием эффекта вытеснения тока по (167)

Приведенное активное сопротивления ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока по (170), Ом,

Индуктивное сопротивление ротора по (171), Ом,

где - изменение индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия вытеснения тока по (172)

- коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учетом эффекта вытеснение тока по таблице 19,

- коэффициент демпфирования (для пускового режима),

,

Ток ротора приближенно без учета влияния на напряжение по (175), А,

где - коэффициент увеличения пускового сопротивления по (173) с учетом (174),

,

Учет влияния насыщения на параметры

Пусковой ток паза по (180), А,

,

.

Пусковой ток паза более 400 А, следовательно необходимо учитывать влияние насыщения на параметры

Ток ротора с учетом влияния насыщения, А,

где - коэффициент насыщения;

Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу обмотки статора по (181), А,

где - ток статора, соответствующий расчётному режиму, без учёта насыщения;

,

Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре по (182), Тл,

где - коэффициент по (183),

Дополнительное раскрытие паза статора по (184),

где - коэффициент по рис.28;

Уменьшение коэффициента проводимости паза статора по (187)

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния при насыщении по (188),

Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов статора по (189)

Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения по (190), Ом,

Дополнительное раскрытие пазов ротора по (191),

Уменьшение коэффициента проводимости для пазов ротора по (192)

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния при насыщении по (193)

Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов ротора по (194)

Индуктивное сопротивление обмотки ротора, с учетом насыщения по (195), Ом,

Коэффициент, учитывающий насыщение по (196) с учетом (174)

Ток в обмотке ротора по (197), А,

где

Ток в обмотке статора по (198) с учетом (174), А,

Кратность пускового тока по (199)

Кратность пускового момента по (200),

,

где - приведённый ток ротора в номинальном режиме, А,

Значения пускового тока и пускового момента находятся в рекомендуемых пределах (см. таблицу 23)

Данные расчета пусковых характеристик при скольжениях от 1 до 0,03 приводятся в таблице 1.3.

По данным таблицы 1.3 построен рисунок 1.5.

Таблица 1.3

Пусковые характеристики

2 Тепловой и вентиляционный расчеты

Тепловой расчет

Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя по (204), °С,

где - коэффициент, учитывающий теплопередачу от обмотки статора через станину в окружающую среду, определяется по таблице 24,

- электрические потери в пазовой части обмотки статора по (202), Вт,

коэффициент увеличения потерь;

коэффициент теплоотдачи с поверхности по рис.30;

Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора по (205), °С,

где расчетный периметр поперечного сечения паза статора по (206), м,

,

- средняя эквивалентная теплопроводность пазовой изоляции, Вт/(м×°С);

- среднее значение теплопроводности внутренней изоляции катушки по рис.32;

Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей по (209), °С,

где - электрические потери в лобовой части обмотки статора по (203), Вт,

- периметр условной поверхности охлаждения лобовой части, м,

- толщина изоляции лобовых соединений, м,

Превышение температуры наружной поверхности изоляции лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри машины по (210), °С,

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой внутри машины по (211), °С,

Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды по (212), °С,

где - сумма потерь, отводимых в воздух внутри машины по (213,б), Вт,

- сумма потерь в двигателе при номинальном режиме по (214), Вт,

,

эквивалентная поверхность охлаждения корпуса по (215,б), м²,

условный периметр поперечного сечения ребер станины по рис.33,

- коэффициент подогрева воздуха, по рис.30;

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды по (216), °С,

Значение находится в рекомендованных пределах.

Вентиляционный расчет

Требуемый расход воздуха для охлаждения по (219), м³/с,

где коэффициент, учитывающий изменения условий охлаждения по длине поверхности корпуса, обдуваемого наружным вентилятором по (220),

где – коэффициент, учитывающий конструкцию машины;

Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором по (221), м³/с,

Условие охлаждения машины выполняется.

3 Механический расчет вала

Расчет вала на жесткость

Сила тяжести ротора по (224), Н,

,

где масса ротора по (223), кг,

,

;

.

Поперечная сила, приложенная к выступающему концу вала по (229), Н,

где номинальный вращающий момент по (230), Н×м,

– номинальная мощность, кВт;

коэффициент, при передаче упругой муфтой;

– радиус по центрам пальцев муфты по таблице П.5.1 ПРИЛОЖЕНИЯ, м;

Прогиб вала под действием силы на участке, соответствующем середине пакета по (225), м,

где – модуль упругости, Па;

расстояния от точки приложения силы до ближайшей опоры по эскизу вала по (226), (227), м,

–экваториальный момент инерции вала по (228), м⁴,

,

- расстояния от опор до точки приложения силы G_p, м,

Познавательные статьи:



Где возникла философия и почему?

Относительная высота сжатой зоны бетона

Сущность проекции Гаусса-Крюгера и использование ее в геодезии

Тарифы на перевозку пассажиров